Die Erfindung betrifft ein Planetengetriebe, sowie eine mit dem Planetengetriebe ausgestattete W indkraftanlage .

Ein gattungsgemäßes Planetengetriebe ist etwa aus der WO 2011127509 Al derselben An melderin bekannt.

Ein weiteres gattungsgemäßes Planetengetriebe ist aus der EP 2 383 480 Bl bekannt. Das aus der EP 2 383 480 Bl bekannte Planetengetriebe weist den Nachteil auf, dass es bei einem Netzausfall und somit bei einem Ausfall der Nebenaggregate zu einer Beschädigung des Pla netengetriebes kommen kann.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung war es, die Nachteile des Standes der Technik zu über winden und ein Planetengetriebe für eine Windkraftanlage mit einer erhöhten Ausfallssicher heit anzugeben.

Diese Aufgabe wird durch eine Vorrichtung und ein Verfahren gemäß den Ansprüchen gelöst.

Erfindungsgemäß ist ein Windkraftanlagengetriebe, insbesondere Planetengetriebe, mit zu mindest einem Gleitlager vorgesehen, an welchem eine Gleitfläche ausgebildet ist, wobei die Gleitfläche an einer Polymerschicht ausgebildet ist, welche Festschmierstoffpartikel und Me talloxidpartikel und als Polymer ausschließlich ein Polyimidpolymer oder ein Polyamidimid- polymer oder eine Mischung daraus aufweist, wobei die Metalloxidpartikel ausgewählt sind aus einer Gruppe umfassend Bismutvanadate, Chrom-Antimon-Rutile und Mischungen dar aus.

Überraschenderweise hat sich herausgestellt, dass Polymere mit Imidgruppen als eines der wesentlichen Strukturmerkmale, eine nicht vorhersehbare Verbesserung in Hinblick auf den Verschleiß sowie die Verringerung der Ausbruchneigung zeigt, wenn als Metalloxidpartikel ein Bismutvanadat oder ein Chrom- Antimon-Rutil oder eine Mischung daraus eingesetzt wer den. Es wird vermutet, dass dies darauf zurückzuführen ist, dass durch die Reaktivität der Imidgruppen aufgrund der beiden, dem Stickstoffatom benachbarten Sauerstoffatome des die Matrix der Polymerschicht bildenden Polymers, und der damit bewirkten Ladungsverschie bung in der Polymerkette die Einbindung des Bismutvanadats bzw. des Chrom-Antimon- Rutils über deren anionische bzw. kationische Ladungsträger verbessert ist, wodurch die Poly mermatrix in einem nicht erwarteten Umfang verstärkt wird. Es ist damit nicht nur die Ausbil dung einer Einlaufschicht, wie diese aus dem Stand der Technik bekannt ist, möglich, sondern kann damit die im normalen Betrieb des Gleitlagerelementes nach dem Einlauf mit dem je weiligen Gleitpartner in Kontakt stehende Gleitschicht an sich aus der Polymerschicht auch für spezielle, hoch belastete Anwendungen eines Gleitlagerelementes hergestellt werden. Ein erfindungsgemäß aufgebautes Windkraftanlagengetriebe weist eine überraschend gute Aus fallsicherheit bei Mangelschmierung auf, welche beispielsweise bei einem Stromausfall und/oder bei einem Ausfall der Nebenaggregate einer Windkraftanlage auftritt.

Weiters kann vorgesehen sein, dass das Gleitlager als hydrostatisches Gleitlager oder als hyd rodynamisches Gleitlager ausgebildet ist. Besonders in Verbindung mit derartigen Gleitlagern lassen sich effiziente Windkraftanlagengetriebe realisieren. Überraschenderweise eignet sich der obig genannte Aufbau besonders bei derartigen Gleitlagern gut, um Schäden bei Man- gelschmierung, beispielsweise bei einem Stromausfall zu vermeiden.

Insbesodere kann vorgesehen sein, dass ein Planetenradradialgleitlager ausgebildet ist, wel ches zur Lagerung eines Planetenrades an einem Planetenradbolzen dient, wobei das Plane tenradradialgleitlager die Gleitfläche aufweist, die an einer Polymerschicht ausgebildet ist, welche Festschmierstoffpartikel und Metalloxidpartikel und als Polymer ausschließlich ein Polyimidpolymer oder ein Polyamidimidpolymer oder eine Mischung daraus aufweist, wobei die Metalloxidpartikel ausgewählt sind aus einer Gruppe umfassend Bismutvanadate, Chrom- Antimon-Rutile und Mischungen daraus. Besonders durch den Einsatz der beschriebenen Po lymerschicht in einem Planetenradradialgleitlager lässt sich eine überraschend gute Ausfallsi cherheit der Windkraftanlage erzielen.

Weiters kann vorgesehen sein, dass ein Planetenträgerradialgleitlager ausgebildet ist, welches zur Lagerung eines Planetenträgers im Planetengetriebegehäuse dient, wobei das Planetenträ gerradialgleitlager die Gleitfläche aufweist, die an einer Polymerschicht ausgebildet ist, wel che Festschmierstoffpartikel und Metalloxidpartikel und als Polymer ausschließlich ein Po lyimidpolymer oder ein Polyamidimidpolymer oder eine Mischung daraus aufweist, wobei die Metalloxidpartikel ausgewählt sind aus einer Gruppe umfassend Bismutvanadate, Chrom- Antimon-Rutile und Mischungen daraus.

Weiters kann vorgesehen sein, dass ein Axialgleitlager ausgebildet ist, welches zur Axiallage rung des Planetenrades im Planetenträger dient, wobei das Axialgleitlager die Gleitfläche auf weist, die an einer Polymerschicht ausgebildet ist, welche Festschmierstoffpartikel und Me talloxidpartikel und als Polymer ausschließlich ein Polyimidpolymer oder ein Polyamidimid- polymer oder eine Mischung daraus aufweist, wobei die Metalloxidpartikel ausgewählt sind aus einer Gruppe umfassend Bismutvanadate, Chrom-Antimon-Rutile und Mischungen dar aus.

Gemäß einer Ausführungsvariante der Gleitlagerelemente ist bevorzugt vorgesehen, dass die Metalloxidpartikel in einem Gesamtanteil in der Polymerschicht enthalten sind, der ausge wählt ist aus einem Bereich von 2 Gew.-% bis 13 Gew.-%. Es hat sich im Zuge der durchge führten Tests herausgestellt, dass zwar mit einem Anteil von weniger als 2 Gew.-% an diesen Metalloxidpartikeln eine Verbesserung der tribologischen Eigenschaften der Polymerschicht beobachtet werden kann, allerdings kann die Dauerbelastbarkeit der Polymerschicht ab einem Anteil von 2 Gew.-% deutlich verbessert werden, wodurch Polymerschichten mit diesen Min- destanteilen an Metalloxidpartikeln eine bessere Eignung zur Verwendung als Gleitschicht ei nes Gleitlagers aufweisen. Andererseits nimmt bei einem Anteil von mehr als 13 Gew.-% die Tragfähigkeit der Polymerschicht in einem Ausmaß ab, das die Verwendung der Polymer schicht als Gleitschicht negativ beeinflusst.

Weiter kann vorgesehen sein, dass das Bismutvanadat oxidische Beimengungen von Wolfram und/oder Molybdän enthält. Beide Metalle finden sich auch in typischen Festschmierstoffen, wie M0S2 oder WS2, die bekanntermaßen in derartigen Polymerschichten in Gleitlagern ein gesetzt werden. Es kann damit nicht nur die Einbindung der Metalloxidpartikel in die Poly mermatrix verbessert werden, sondern kann damit auch die Materialverträglichkeit in Hin blick auf die eingesetzten Festschmierstoffpartikel verbessert werden. Darüber hinaus kann damit aber auch die Schmierfähigkeit der Polymerschicht insofern verbessert werden, als aus diesen Beimengungen selbst mit den sulfidischen Bestandteilen des Schmieröls bei den er höhten Temperaturen im Betrieb des Gleitlagerelementes gegebenenfalls wiederum Fest schmierstoffpartikel gebildet werden können. Gemäß einer weiteren Ausführungsvariante dazu kann vorgesehen sein, dass der Gesamtanteil an Wolframoxid(en) und/oder Molybdänoxid(en) an dem Bismutvanadat ausgewählt ist aus einem Bereich von 5 Gew.-% bis 20 Gew.-%. Bei einem Anteil von weniger als 5 Gew.-% konnte zwar eine gewisse Verbesserung der tribologischen Eigenschaften der Polymerschicht erreicht werden, allerdings in einem Ausmaß, das den Einsatz an Bismutvanadat mit diesen Beimengungen wirtschaftlich nicht rechtfertigen kann. Bei einem Anteil von mehr als 20 Gew.-% konnte keine weitere Verbesserung der tribologischen Eigenschaften der Polymer schicht beobachtet werden.

Der Anteil an Antimonoxid(en) an dem Chrom- Antimon-Rutil ist vorzugsweise ausgewählt aus einem Bereich von 5 Gew.-% bis 14 Gew.-%. Der Einsatz von Antimonoxiden zur Stär kung der Polymermatrix ist aus dem Stand der Technik bekannt. Als Beimengung zum Rutil bewirken die Antimonionen eine Ladungsverzerrung innerhalb der Rutilstruktur, wodurch die Einbindung der Metalloxidpartikel in die Polymermatrix verbessert werden kann. Bei Men genanteilen an Antimonoxid(en) an dem Chrom-Antimon-Rutil außerhalb des genannten Be reichs konnte entweder nur eine geringfügige Verbesserung der tribologischen Eigenschaften der Polymerschicht im Vergleich zu Polymerschichten mit reinem T1O2 beobachtet werden (bei geringeren Anteilen), oder die Polymerschicht wurde zu hart (bei höheren Anteilen).

Es kann weiter vorgesehen sein, dass der Anteil an Chromoxid(en) an dem Chrom-Antimon- Rutil ausgewählt ist aus einem Bereich von 1 Gew.-% bis 8 Gew.-%. Der Einsatz von Chro moxiden zur Stärkung der Polymermatrix ist ebenfalls aus dem Stand der Technik bekannt. Als oxidische Beimengung zu Rutil wird aber überraschenderweise eine deutliche Verbesse rung dieses Effektes beobachtet, der über jenen hinausgeht, der durch die Zugabe von Chro moxiden allein zu erwarten wäre. Es wird vermutet, dass diese Steigerung des Effektes eben falls auf die bessere Einbindung der oxidischen Beimengungen von Chrom in die Polymer matrix zurückgeht, wodurch die Stärkung der Polymermatrix unmittelbarer auf die Polymer ketten wirkt. Ebenso wie voranstehend zu Molybdän und Wolfram beschrieben, wird zwar unterhalb von 1 Gew.-% der Effekt der oxidischen Beimengungen an Chrom beobachtet, al lerdings in einem Ausmaß, das den Zusatz von reinem Rutil ohne die oxidischen Beimengun gen an Chrom favorisiert. Bei einem Anteil von mehr als 8 Gew.-% an diesen Beimengungen wird die Polymermatrix zu hart, worunter die gesamte Tribologie des Gleitlagerelementes lei det. Vorzugsweise nehmen die Sb5+-Ionen und die Cr2+-Ionen zu mehr als 50 Atom-% des Ge samtanteils an Chrom und Antimon in dem Chrom-Antimon-Rutil die Gitterplätze von Ti3+ ein und ersetzen dieses somit teilweise. Bekanntlich weist die idealisierte Rutilstruktur aus schließlich oktaedrisch koordinierte Titanatome auf. Diese idealisierte Struktur ist gekenn zeichnet durch Ti ⁴⁺ -Ionen und 0 ² Ionen. In der realen Struktur von Rutil kommen aber auch Ti3+ und Ti5+ vor, beispielsweise infolge von Oberflächendefekten. Von Vorteil, dass dabei mehr als 50 Atom-% der Ti3+ Plätze von Chrom und Antimon eingenommen werden, ist, dass an solchen Gitterplätzen offenbar eine verbesserte Anbindung des Chrom-Antimon-Rutils an die Polymer Struktur erfolgen kann.

Es kann weiter vorgesehen sein, dass das Antimon und das Chrom in dem Chrom-Antimon- Rutil in einem Verhältnis zueinander vorliegen, das ausgewählt ist aus einem Bereich von 1,5 : 1 bis 3 : 1. Der genaue Mechanismus der Wirkung ist noch nicht vollständig geklärt. In Ver suchen hat sich dieses Mischungsverhältnis jedoch als besonders vorteilhaft gezeigt.

Nach einer anderen Ausführungsvariante des Gleitlagerelementes kann vorgesehen sein, dass ein Anteil von zumindest 60 % der Metalloxidpartikel - bezogen auf den Gesamtanteil der Metalloxidpartikel in der Polymerschicht - eine maximale Partikelgröße von höchstens 500 nm aufweist. Obwohl es möglich ist, die Metalloxidpartikel zur Verstärkung der Polymer matrix mit einer auf dem gegenständlichen technischen Gebiet herkömmlichen Partikelgröße einzusetzen, wurde gefunden, dass der Einsatz von Metalloxidpartikeln mit einer maximalen Partikelgröße von 500 nm den Vorteil hat, dass diese in ihrem Umfeld die Ausrichtung der Polymerketten und dadurch die Struktur des Polymers selbst beeinflussen. Die Metalloxidpar tikel weisen also neben ihrer direkten Wirkung zur Verstärkung der Polymermatrix auch eine indirekte Wirkung auf die Struktur des Polymers auf. Dadurch kann die Festigkeit des Poly mers gezielt verändert werden.

Es kann weiter vorgesehen werden, dass zumindest ein Teil der Metalloxidpartikel und/oder der Festschmierstoffpartikel eine Oberflächenmodifizierung aufweisen. Durch diese Oberflä chenmodifizierung kann die Wechselwirkung der Partikel mit der Polymermatrix, und damit deren Wirkung innerhalb der Polymerschicht, beeinflusst und über weite Bereiche eingestellt werden.

Vorzugsweise ist dabei die Oberflächenmodifizierung ausgewählt aus einer Gruppe umfas send Silanisierungen, Siloxanisierungen, Epoxidierung, Aminierungen, Plasmaaktivierungen, Elektronenstrahl- Aktivierung. Insbesondere die durch diese Reaktionen auf der Oberfläche der Partikel erzeugten funktionellen Gruppen bzw. Liganden haben den Vorteil, dass damit die Partikel einfacher ohne Agglomeratbildung der Ausgangsstoffe zur Herstellung der Poly merschicht beigemischt werden können, wodurch die zumindest annähernd homogene Vertei lung der Partikel in der Mischung und damit in der Folge in der Polymerschicht verbessert werden kann. Durch diese zumindest annähernd homogene Verteilung der Partikel kann deren Effekt in der Polymerschicht vergleichmäßigt werden. Zudem kann damit aber auch die An bindung der Partikel an die Polymermatrix verbessert werden.

Bevorzugt besteht die Polymerschicht gemäß einer Ausführungsvariante des Gleitlagerele mentes ausschließlich aus Polyamidimid, Festschmierstoffpartikel und den Metalloxidparti kel, wodurch die Herstellung der Polymerschicht vereinfacht werden kann. Darüber hinaus können gegebenenfalls auftretende Wechselwirkungen der, der Vorstufe des Polymers zuge setzten Inhaltsstoffe der Polymerschicht miteinander reduziert werden, wodurch die Effektivi tät der Inhaltsstoffe in Richtung auf den zu lagernden Gleitpartner verbessert werden kann.

In Hinblick auf die Stärkung der Polymermatrix hat es sich weiter als vorteilhaft herausge stellt, wenn der Anteil an Festschmierstoffpartikel zum Anteil an Metalloxidpartikel ausge wählt ist aus einem Bereich von 5: 1 bis 12: 1.

In der bevorzugten Ausführungsvariante der Polymerschicht ist diese als Gleitschicht ausge bildet, sodass also das Lagerelement keine weitere, metallische Gleitschicht benötigt und die ses daher einfacher aufgebaut werden kann.

Weiters ist eine Windkraftanlage mit einem Rotor; einer Gondel; einem in der Gondel ange ordneten Generator; und einem Planetengetriebe zum Übertragen und Übersetzen eines Dreh momentes vom Rotor auf den Generator vorgesehen. Das Planetengetriebe ist entsprechend den obigen Ausführungen ausgebildet.

Die einzelnen Ölverteilungskanalabschnitte können in Form von einzelnen Bohrungen herge stellt werden und ein strömungsverbundenes System aus einzelnen Ölverteilungskanalab schnitten bilden. Im vorliegenden Dokument wird von Schmieröl als Schmiermittel ausgegangen. Dem Fach mann ist es jedoch eine fachübliche Maßnahme, dass ein anderes Schmiermittel, beispiels weise Schmierfett, ebenfalls im vorliegenden Aufbau des Planetengetriebes transportiert wer den kann und der Schutzbereich daher nicht auf die Verwendung eines bestimmten Schmier mittels eingeschränkt ist.

Ein Gleitlager kann auch als Gleitlagerelement bezeichnet werden. Das Gleitlager kann in Form einer Gleitlagerbuchse ausgebildet sein. Alternativ dazu ist es auch denkbar, dass das Gleitlager aus einzelnen Gleitlagersegmenten, beispielsweise Gleitlagerhalbschalen zusam mengesetzt ist. Die einzelnen Gleitlagersegmente können hierbei im verbauten Zustand durch eine formschlüssige Aufnahme positioniert sein.

Zum besseren Verständnis der Erfindung wird diese anhand der nachfolgenden Figuren näher erläutert.

Es zeigen jeweils in stark vereinfachter, schematischer Darstellung:

Fig. 1 eine Schnittansicht einer Ausführungsvariante eines Planetengetriebes;

Fig. 2 ein Ausführungsbeispiel eines Gleitlagers.

Einführend sei festgehalten, dass in den unterschiedlich beschriebenen Ausführungsformen gleiche Teile mit gleichen Bezugszeichen bzw. gleichen Bauteilbezeichnungen versehen wer den, wobei die in der gesamten Beschreibung enthaltenen Offenbarungen sinngemäß auf glei che Teile mit gleichen Bezugszeichen bzw. gleichen Bauteilbezeichnungen übertragen wer den können. Auch sind die in der Beschreibung gewählten Lageangaben, wie z.B. oben, un ten, seitlich usw. auf die unmittelbar beschriebene sowie dargestellte Figur bezogen und sind diese Lageangaben bei einer Lageänderung sinngemäß auf die neue Lage zu übertragen.

Fig. 1 zeigt ein Ausführungsbeispiel eines Planetengetriebes 1 in einer Schnittansicht gemäß einem Querschnitt entlang einer Mittellinie 2 des Planetengetriebes 1. Die Ansicht nach Fig. 1 ist schematisch dargestellt und dient zur allgemeinen Erklärung des Aufbaues des Planetenge triebes und zur Darstellung der in einem Planetengetriebe verbauten Teile. Bekanntlich umfassen Windkraftanlagen einen Turm an dessen oberen Ende eine Gondel an geordnet ist, in der der Rotor mit den Rotorblättern gelagert ist. Dieser Rotor ist über das Pla netengetriebe 1 mit einem Generator, der sich ebenfalls in der Gondel befindet, wirkungsver bunden, wobei über das Planetengetriebe 1 die niedrige Drehzahl des Rotors in eine höhere Drehzahl des Generatorrotors übersetzt wird. Da derartige Ausführungen von Windkraftanla gen zum Stand der Technik gehören, sei an dieser Stelle an die einschlägige Literatur hierzu verwiesen.

Das Planetengetriebe 1 weist ein Sonnenrad 3 auf, das mit einer Welle 4, die zum Generator rotor führt, bewegungsgekoppelt ist. Das Sonnenrad 3 ist von mehreren Planetenrädern 5, bei spielsweise zwei, vorzugsweise drei, umgeben. Sowohl das Sonnenrad 3 als auch die Plane tenräder 5 weisen außenliegende Stirnverzahnungen auf, die in kämmenden Eingriff miteinan der stehen, wobei diese Stirnverzahnungen in Fig. 1 schematisch dargestellt sind.

Die Planetenräder 5 sind jeweils mittels eines Planetenradbolzens 6 in einem Planetenträger 7 gelagert. Weiters kann vorgesehen sein, dass der Planetenradbolzen 6 kraft- bzw. formschlüs sig in einer ersten Planetenträgerwange 8 und einer zweiten Planetenträgerwange 9 fixiert bzw. aufgenommen ist. Insbesondere kann vorgesehen sein, dass der Planetenradbolzen 6 über ein nicht explizit dargestelltes beliebiges Sicherungselement gegen Verdrehen gesichert wird. Die beiden Planetenträgerwangen 8, 9 sind Teil des Planetenträgers 7.

Die Planetenräder 5 umgebend ist ein Hohlrad 10 angeordnet, welches eine Innenverzahnung aufweist, die in kämmendem Eingriff mit der Stirnverzahnung der Planetenräder 5 steht. Das Hohlrad 10 kann in einem ein- oder mehrteiligen Planetengetriebegehäuse 11 ausgebildet sein, bzw. mit diesem gekoppelt sein.

Weiters kann vorgesehen sein, dass zumindest die erste Planetenträgerwange 8 mit einem Ro toranschluss 12 gekoppelt ist, wobei der Rotoranschluss 12 zur Drehmomentenübertragung zwischen der Rotornabe der Windkraftanlage und dem Planetenträger 7 dient.

Weiters kann vorgesehen sein, dass im Planetengetriebegehäuse 11 zumindest ein erstes Pla netenträgerradialgleitlager 13 angeordnet ist, welches zur Lagerung des Planetenträgers 7 im Planetengetriebegehäuse 11 dient. Das erste Planetenträgerradialgleitlager 13 kann in einer ersten Ausführungsvariante, welche in Fig. 1 dargestellt ist, an dessen Außenmantelfläche 14 fest in einem ersten Lagerabschnitt 15 des Planetengetriebegehäuses 11 aufgenommen sein, wobei an einer Innenmantelfläche 16 des ersten Planetenträgerradialgleitlagers 13 eine Gleitfläche 17 ausgebildet sein kann.

Insbesondere kann vorgesehen sein, dass in der ersten Planetenträgerwange 8 ein Ölvertei lungskanalabschnitt 18 ausgebildet ist, mittels welchem die einzelnen Gleitflächen (17, 22,

29, 30, 34) der einzelnen Gleitlager (13, 19, 27, 28, 33) mit Schmieröl versorgt werden kann.

Die Gleitfläche 17 des ersten Planetenträgerradialgleitlager 13 kann somit mit Schmieröl ver sorgt werden.

Weiters kann vorgesehen sein, dass zur Lagerung der Planetenräder 5 an den Planetenradbol zen 6 je Planetenrad 5 zumindest ein Planetenradradialgleitlager 19 vorgesehen ist. Entspre chend einer ersten Ausführungsvariante ist das Planetenradradialgleitlager 19 an einer Innen mantelfläche 20 auf dem Planetenradbolzen 6 befestigt. An einer Außenmantelfläche 21 des Planetenradradialgleitlagers 19 ist eine Gleitfläche 22 ausgebildet. Weiters kann vorgesehen sein, dass im Planetenradradialgleitlager 19 eine Schmierölbohrung 23 ausgebildet ist, welche von der Innenmantelfläche 20 des Planetenradradialgleitlagers 19 zur Außenmantelfläche 21 des Planetenradradialgleitlagers 19 geführt ist.

Weiters kann vorgesehen sein, dass an der Außenmantelfläche 21 des Planetenradradialgleit lagers 19 zumindest eine Schmierölsammeltasche 24 ausgebildet ist, welche mit der Schmier- ölbohrung 23 im Planetenradradialgleitlager 19 strömungsgekoppelt ist. Insbesondere kann vorgesehen sein, dass am Planetenradradialgleitlager 19 diametral gegenüberliegend zwei Schmierölbohrungen 23 und zwei Schmierölsammeltaschen 24 ausgebildet sind.

Wie ebenfalls aus Fig. 1 ersichtlich, kann vorgesehen sein, dass im Planetenradbolzen 6 Öl verteilungskanalabschnitte 25 ausgebildet sind, welche in die Schmierölbohrungen 23 der Pla netenradradialgleitlager 19 münden.

Weiters ist vorgesehen, dass die Ölverteilungskanalabschnitte 18 der ersten Planetenträger wange 8 mit den Ölverteilungskanalabschnitten 25 des Planetenradbolzens 6 strömungsver bunden sind. Dadurch kann erreicht werden, dass die Gleitfläche 22 des Planetenradradial gleitlagers 19 mit Schmieröl versorgt werden kann. In einer alternativen, nicht dargestellten, Ausführungsvariante kann vorgesehen sein, dass die Planetenradradialgleitlager 19 im Planetenrad 5 mittels deren Außenmantelfläche 21 fest auf genommen sind und die Gleitfläche 22 der Planetenradradialgleitlager 19 an deren Innenman telfläche 20 ausgebildet ist, welche mit dem Planetenradbolzen 6 Zusammenwirken. Hierbei kann vorgesehen sein, dass eine Schmierölsammeltasche zur Versorgung der Gleitfläche 22 mit Schmieröl direkt im Planetenradbolzen 6 ausgebildet ist.

Darüber hinaus kann jeweils stirnseitig eines Planetenrades 5 ein erstes Axialgleitlager 27 und ein zweites Axialgleitlager 28 angeordnet sein. Insbesondere kann vorgesehen sein, dass das erste Axialgleitlager 27 zwischen dem Planetenrad 5 und der ersten Planetenträgerwange 8 angeordnet ist. Analog dazu kann vorgesehen sein, dass das zweite Axialgleitlager 28 zwi schen dem Planetenrad 5 und der zweiten Planetenträgerwange 9 angeordnet ist.

Insbesondere kann vorgesehen sein, dass die Axialgleitlager 27, 28 jeweils an den Planeten trägerwangen 8, 9 fixiert aufgenommen sind. Hierbei kann am ersten Axialgleitlager 27 eine Gleitfläche 29 ausgebildet sein, an welcher eine erste Stirnfläche des Planetenrades 5 anliegt. Weiters kann am zweiten Axialgleitlager 28 eine Gleitfläche 30 ausgebildet sein, an welchem eine zweite Stirnfläche des Planetenrades 5 anliegt. Das Planetenrad 5 kann somit relativ zu den Axialgleitlagem 27, 28 verdreht werden.

Weiters kann vorgesehen sein, dass im ersten Axialgleitlager 27 eine Schmierölbohrung 31 ausgebildet ist. Analog dazu kann ebenfalls vorgesehen sein, dass im zweiten Axialgleitlager 28 eine Schmierölbohrung 32 ausgebildet ist. Mittels der Schmierölbohrungen 31, 32 kann Schmieröl zu den Gleitflächen 29, 30 geleitet werden.

Insbesondere kann vorgesehen sein, dass die Schmierölbohrung 31 des ersten Axialgleitlagers 27 mit einem Ölverteilungskanalabschnitt 18 der ersten Planetenträgerwange 18 strömungs verbunden ist.

In einer weiteren, nicht dargestellten Ausführungsvariante, kann vorgesehen sein, dass die Axialgleitlager 27, 28 an dem Planetenrad 5 befestigt sind. Hierbei sind die Gleitflächen 29, 30 der Axialgleitlager 27, 28 den Planetenträgerwangen 8, 9 zugewandt und gleiten an diesen. Wie weiters aus Fig. 1 ersichtlich, kann vorgesehen sein, dass ein erstes Sonnenradradialgleit lager 33 ausgebildet ist, welches zur Lagerung der Welle 4, auf welcher das Sonnenrad 3 be festigt ist, dient. Insbesondere kann vorgesehen sein, dass das erste Sonnenradradialgleitlager

33 zwischen einem Hohlraum der ersten Planetenträgerwange 8 und der Welle 4 angeordnet ist. Das erste Sonnenradradialgleitlager 33 kann ebenfalls eine Gleitfläche 34 aufweisen, wel che im in Fig. 1 gezeigten Ausführungsbeispiel an einer Außenmantelfläche des ersten Son nenradradialgleitlagers 33 ausgebildet ist. Beim gezeigten Ausführungsbeispiel ist das Son nenradradialgleitlager 33 somit fest an der Welle 4 angeordnet.

Alternativ dazu kann natürlich auch vorgesehen sein, dass die Gleitfläche 34 an einer Innen mantelfläche des ersten Sonnenradradialgleitlagers 33 ausgebildet ist. Wenn die Gleitfläche

34 des ersten Sonnenradradialgleitlagers 33 an der Innenmantelfläche des ersten Sonnenradra dialgleitlagers 33 ausgebildet ist, so kann im ersten Sonnenradradialgleitlager 33 analog zum Planetenradradialgleitlager 19 ebenfalls eine Schmierölbohrung ausgebildet sein, welche zur Versorgung der Gleitfläche 34 des ersten Sonnenradradialgleitlagers 33 mit Schmieröl dient.

Weiters kann vorgesehen sein, dass die Gleitfläche 34 des ersten Sonnenradradialgleitlagers 33 ebenfalls mit einem Ölverteilungskanalabschnitt 18 der ersten Planetenträgerwange 8 Strö mung s verbunden ist.

In Fig. 2 ist eine Ausführungsvariante des Gleitlagers 13, 19, 27, 28, 33 in Schrägansicht dar gestellt, wobei Gleitlagerhalbschalen dargestellt sind. Die untenstehende Beschreibung ist na türlich auch für anders segmentierte Gleitlagerelemente, wie etwa drittelschalen, viertelscha len usw., sowie für Gleitlagerbuchsen gültig.

Das Gleitlager 13, 19, 27, 28, 33 kann einen Stützkörper 35, eine Lagermetallschicht 36 sowie eine Polymerschicht 37 umfassen. An der Polymerschicht 37 kann die Gleitfläche 17, 22, 29, 30, 34 ausgebildet sein.

Wie aus Fig. 2 ersichtlich, kann vorgesehen sein, dass die Polymerschicht 37 als äußerste Schicht ausgebildet ist und die Gleitfläche 17, 22, 29, 30, 34 somit an einer Außenfläche des Gleitlagers 13, 19, 27, 28, 33 liegt. In einer weiteren, nicht dargestellten Ausführungsvariante kann natürlich auch vorgesehen sein, dass die Polymerschicht 37 als innerste Schicht ausge bildet ist und die Gleitfläche 17, 22, 29, 30, 34 somit an einer Innenfläche des Gleitlagers 13, 19, 27, 28, 33 liegt. Das Gleitlager 13, 19, 27, 28, 33 nach Fig. 2 kann einzelne Segmente in Form von Halbscha len aufweisen. Diese kann mit einer weiteren Halbschale zur Ausbildung der Gleitlagerung kombiniert werden. Die beiden Halbschalen können gleich oder unterschiedlich aufgebaut sein.

Der Stützkörper 35 besteht aus einem metallischen Werkstoff, üblicherweise aus Stahl, kann aber auch aus einem Werkstoff bestehen, mit dem die selbe bzw. eine ähnliche Funktion, nämlich die Bereitstellung der mechanischen Festigkeit des Gleitlagers 13, 19, 27, 28, 33, rea lisiert werden kann. Beispielsweise können auch verschiedenste Kupferlegierungen, wie z.B. Messing, Bronzen, Verwendung finden. Im Rahmen der Erfindung sind aber auch Direktbe schichtungen von Bauteilen, wie z.B. das Auge einer Pleuelstange, möglich. In diesem Fall wird der Stützkörper 35 durch das jeweilige Bauteil selbst gebildet.

Die Lagermetallschicht 36 ist durch eine Lagermetalllegierung gebildet. Derartige Lagerme- talllegierungen sind aus dem Stand der Technik bekannt. Beispielsweise kann die Lagerme- talllegierung durch eine Legierung auf Zinn-, Wismut-, Indium-, Blei- oder Aluminiumbasis sowie Legierungen auf, gegebenenfalls hochbleihältiger, CuPb- oder auf AISn- bzw. auf AlBi-Basis gebildet sein.

Obwohl in Fig. 2 das Gleitlager 13, 19, 27, 28, 33 als Dreischichtlagerelement dargestellt ist, kann das Gleitlager 13, 19, 27, 28, 33 auch weniger oder mehr als drei Schichten aufweisen. Beispielsweise kann die Polymerschicht 37 direkt auf den Stützkörper 35 aufgebracht sein. Ebenso können übliche Zwischenschichten, wie z.B. zumindest eine Bindeschicht oder zu mindest eine Diffusionssperrschicht, bei Bedarf angeordnet sein. Dies zumindest eine Binde schicht kann zwischen dem Stützkörper 35 und der Lagermetallschicht 36 und/oder zwischen der Lagermetallschicht 36 und der Polymerschicht 37 angeordnet sein. Dies zumindest eine Diffusionssperrschicht kann zwischen dem Stützkörper 35 und der Lagermetallschicht 36 und/oder zwischen der Lagermetallschicht 36 und der Polymerschicht 37 angeordnet sein.

Die Polymerschicht 37 weist Festschmierstoffpartikel und Metalloxidpartikel und als Polymer ausschließlich ein Polyimidpolymer oder ein Polyamidimidpolymer auf bzw. besteht vorzugs weise aus diesen Bestandteilen. Das Polyimidpolymer kann beispielsweise ausgewählt sein aus einer Gruppe umfassend oder bestehend aus Polyimid (PI), Polysuccinimid (PSI), Polybismaleinimid (PBMI), Polybenzim idazol (PBI), Polyoxadiazobenzimidazol (PBO) und Polyimidsulfon (PISO) sowie Mischun gen daraus.

Bevorzugt ist das Polymer ein Polyamidimid. Das Polyamidimid kann zumindest teilweise aromatische Gruppen aufweisen, vorzugsweise ist es ein vollaromatischen Polyamidimid.

Der Anteil des Polymers an der Polymerschicht 37 ist bevorzugt ausgewählt aus einem Be reich mit einer unteren Grenze von 30 Gew.-% und einer oberen Grenze von 41 Gew.-%, ins besondere einer unteren Grenze von 33 Gew.-% und einer oberen Grenze von 38 Gew.-%. Besonders bevorzugt beträgt der Anteil des Polymers an der Polymerschicht 35,5 Gew.-%.

Die Festschmierstoffpartikel können ausgewählt sein aus einer Gruppe umfassend oder beste hend aus Graphit, MoS2, WS2, Sn, SnS und SnS2, ZnS, ZnS2, weiter hexagonales BN, Pb, Pb-Sn-Legierungen, CF2, PbF2, etc. Ebenso sind Mischungen aus zwei oder mehreren ver schiedenen Festschmierstoffpartikeln einsetzbar. Prinzipiell sind diese Festschmierstoffe be reits aus dem Stand der Technik hinlänglich für diesen Verwendungszweck bekannt.

Der Gesamtanteil der Festschmierstoffpartikel an der Polymerschicht 37 kann ausgewählt sein aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 51,5 Gew.-% und einer oberen Grenze von 62,5 Gew.-%, insbesondere aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 54,5 Gew.-% und einer oberen Grenze von 59,5 Gew.-%. Besonders bevorzugt beträgt der Gesamtanteil der Festschmierstoffpartikel an der Polymerschicht 57 Gew.-%.

In der bevorzugten Ausführungsvariante enthält die Polymerschicht 37 Graphit und MoS2 als Festschmierstoffpartikel. Der Anteil an Graphit an der Polymerschicht 37 kann dabei ausge wählt sein aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 6 Gew.-% und einer oberen Grenze von 10 Gew.-%, insbesondere aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 7 Gew.-% und einer oberen Grenze von 9 Gew.-%. Besonders bevorzugt beträgt der Anteil von Graphit an der Polymerschicht 8 Gew.-%. Das MoS2 bildet den Rest des voranstehend ge nannten Gesamtanteils an Festschmierstoffen an der Polymerschicht 37. Die Metalloxidpartikel sind ausgewählt aus einer Gruppe umfassend oder bestehend aus Bis- mutvanadate (BiV04), Chrom-Antimon-Rutile und Mischungen daraus. Die Metalloxidparti kel werden also durch Mischoxidpartikel gebildet.

Der Gesamtanteil der Metalloxidpartikel an der Polymerschicht 37 kann ausgewählt sein aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 2 Gew.-% und einer oberen Grenze von 13

Gew.-%, insbesondere aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 5 Gew.-% und einer oberen Grenze von 10 Gew.-%. Besonders bevorzugt beträgt der Anteil der Metalloxidparti kel an der Polymerschicht 7,5 Gew.-%.

Es sein in diesem Zusammenhang darauf hingewiesen, dass selbstverständlich sämtliche An- gaben zur Zusammensetzung der Polymerschicht 37 so zu verstehen sind, dass die Summe der Mengenanteile aller Bestandteile der Polymerschicht 100 Gew.-% ergeben muss. Die Poly merschicht 37 kann daher beispielsweise folgende, aus den voranstehend genannten Berei chen ausgewählte Zusammensetzungen aufweisen:

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsvariante des Gleitlagers 13, 19, 27, 28, 33 kann das Bismutvanadat oxidische Beimengungen an Wolfram und/oder Molybdän enthalten

(Bi(V,W)04), Bi(V,Mo)04), Bi(V,W,Mo)04)). Dabei ist ein Teil des Vanadiums durch Wolfram und/oder durch Molybdän ersetzt, sodass es sich nach wie vor im Mischoxide han delt und nicht um eine Mischung von Oxiden.

Vorzugsweise ist der Gesamtanteil an Wolframoxid(en) und/oder Molybdänoxid(en) an dem Bismutvanadat ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 5 Gew.-% und einer oberen Grenze von 20 Gew.-%, insbesondere aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 7 Gew.-% und einer oberen Grenze von 15 Gew.-%.

Wie in der bevorzugten Ausführungsvariante des Bismutvanadats weist auch der Chrom- Anti mon-Rutil Beimengungen auf. Es liegt also auch hier ein Mischphasenoxid und keine Mi schung einzelner Oxide vor.

Der Anteil an Antimonoxid(en) an dem Chrom- Antimon-Rutil kann ausgewählt sein aus ei nem Bereich von 5 Gew.-% bis 14 Gew.-%, insbesondere aus einem Bereich von 8 Gew.-% bis 13 Gew.-%.

Vorzugsweise ist der Anteil an Chromoxid(en) an dem Chrom- Antimon-Rutil ausgewählt aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 Gew.-% und einer oberen Grenze von 8 Gew.- %, insbesondere aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 2 Gew.-% und einer oberen Grenze von 7 Gew.-%.

Der Gesamtanteil an Chromoxid(en) und Antimonoxid(en) an dem Chrom- Antimon-Rutil be trägt bevorzugt zwischen 5 Gew.-% und 25 Gew.-%.

Vorzugsweise liegt das Chrom als Cr(II) und das Antimon als Sb(V) in dem Chrom- Antimon- Rutil vor.

Das Chrom und das Antimon ersetzen einen Teil von Titan. Dabei ist bevorzugt, wenn das Antimon und das Chrom zu mehr als 50 Atom-%, vorzugsweise zu mehr als Atom-70 % des Gesamtanteils an Chrom und Antimon in dem Chrom- Antimon-Rutil die Gitterplätze von Ti3+-Ionen einnimmt und dieses somit teilweise ersetzt. Vorzugsweise steigt der Gesamtan teil an Chrom und/oder Antimon aber nicht über einen Anteil von Atom-90 %, insbesondere nicht über einen Anteil von Atom-80 %, des Ti3+ Anteils in dem Chrom-Antimon-Rutil. Ein derartiger Chrom- Antimon-Rutil kann beispielsweise bei der Firma Tomatec bezogen werden.

Es kann weiter vorgesehen sein, dass das Antimon und das Chrom in dem Chrom- Antimon- Rutil in einem Verhältnis zueinander vorliegen, das ausgewählt ist aus einem Bereich von 1,5 : 1 bis 3 : 1, insbesondere aus einem Bereich von 2 : 1 bis 2,5 : 1.

Gemäß einer Ausführungsvariante des Gleitlagers 13, 19, 27, 28, 33 kann vorgesehen sein, dass der Anteil an Festschmierstoffpartikel zum Anteil an Metalloxidpartikel in der Polymer schicht 37 ausgewählt ist aus einem Bereich von 5 : 1 bis 12 : 1, insbesondere aus einem Be reich von 5,5 : 1 bis 12 : 1.

Obwohl nicht bevorzugt kann die Polymerschicht 37 weitere Hartpartikel aufweisen, um die Härte der Polymerschicht 37 weiter anpassen zu können. Diese Hartpartikel können ausge wählt sein aus einer Gruppe umfassend oder bestehend aus Cr03, Fe304, PbO, ZnO, CdO, A1203, SiC, Si3N4, Si02, MnO, Si3N4, Ton, Talk, Ti02, Aluminiumsilikate, wie z.B. Mul- lit, Magnesiumsilikate, wie z.B. Amosit, Antophyllit, Chrysotil, Carbide, wie z.B. CaC2, Mo2C, WC, Metallpartikel, wie z.B. Zn, Ag, Ba, Bronze, Cd, Co, Cu, In, Legierungspartikel von diesen Metallen, A1N, Fe3P, Metallboride, wie z.B. Fe2B, Ni2B, FeB, BaS04, chlori- nierte Hydrogencarbonate, Fluoride, wie z.B. CaF2, Metalloxifluoride, Crocidolit, Tremolit, Silizide, Thiophosphate, wie z.B. Zinkthiophosphat.

Es sind auch Mischungen unterschiedlicher Zusatzstoffe bzw. Hartstoffe, beispielsweise von zwei, drei, vier oder mehreren unterschiedlichen Zusatzstoffen bzw. Hartstoffen verwendbar.

Der Anteil an diesen Hartstoffpartikeln kann ausgewählt sein aus einem Bereich mit einer un teren Grenze von 1 Gew.-% und einer oberen Grenze von 10 Gew.-%, insbesondere aus ei nem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 Gew.-% und einer oberen Grenze von 5 Gew.-%, wobei sich durch den Zusatz der Hartstoffpartikel der Anteil an dem Polymer an der Polymer schicht 37 entsprechend verringert.

Die Polymerschicht kann weiter Metallpartikel enthalten, bevorzugt in Form von Plättchen aus weichen Metallen wie Al, Ag, Sn, Zn, Cu oder Mischungen daraus. Der Anteil der Metall partikel kann ausgewählt sein aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 Gew.-% und einer oberen Grenze von 10 Gew.-%, insbesondere aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 Gew.-% und einer oberen Grenze von 5 Gew.-%, wobei sich durch den Zusatz der Metallpartikel der Anteil an dem Polymer an der Polymerschicht 37 entsprechend verrin gert.

Die Festschmierstoffpartikel können eine maximale Partikelgröße von 40 pm aufweisen.

Unter der maximalen Partikelgröße wird dabei jene Abmessung eines Partikels verstanden, die im Vergleich zu anderen Abmessungen desselben Partikels am größten ist. Die maximale Abmessung kann also auch als der Durchmesser jener Hüllkugel verstanden werden, die das jeweilige Partikel gerade vollständig umhüllt.

Insbesondere können die Festschmierstoffpartikel eine Partikelgrößenverteilung (Korngrößen verteilung) von D50 = 4 pm bis 6 pm, gemessen mittels Siebanalyse, aufweisen.

Für den Fall, dass eine Mischung aus MoS2 und Graphit als Festschmierstoffpartikel einge setzt wird, weisen die MoS2-Partikel vorzugsweise eine Korngrößenverteilung mit einem D50-Wert von 4 pm bis 6 pm und die Graphitpartikel vorzugsweise eine Korngrößenvertei lung mit einem D50-Wert von 4 pm bis 5,5 pm auf.

Die Metalloxidpartikel weisen bevorzugt zu zumindest 50 %, insbesondere zumindest 90 %, eine maximale Partikelgröße von 500 nm, auf. Vorzugsweise weisen die Metalloxidpartikel nach einer Ausführungsvariante des Gleitlagers 13, 19, 27, 28, 33 zumindest teilweise, insbe sondere zur Gänze, eine maximale Partikelgröße von höchstens 200 nm, insbesondere höchs tens 100 nm, auf. Insbesondere weisen zumindest 50 %, insbesondere zumindest 90 %, der Metalloxidpartikel eine maximale Partikelgröße auf, die ausgewählt ist aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 nm und einer oberen Grenze von 20 nm, vorzugsweise aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 nm und einer oberen Grenze von 10 nm.

Mit zumindest teilweise ist dabei gemeint, dass ein Anteil von zumindest 80 % der Me talloxidpartikel eine Partikelgröße von kleiner 200 nm, insbesondere kleiner lOOnm, aufwei sen.

Die fakultativ vorhandenen Hartpartikel können eine maximale Partikelgröße aufweisen, die ausgewählt ist aus einem Bereich mit einer unteren Grenze von 1 pm und einer oberen Grenze von 10 pm. Es ist weiter möglich, dass die Metalloxidpartikel und/oder die Festschmierstoffpartikel zu mindest teilweise, insbesondere zu Gänze, eine Oberflächenmodifizierung aufweisen. Mit zu mindest teilweise ist dabei gemeint, dass ein Anteil von zumindest 20 %, vorzugsweise zu mindest 50 %, der gesamt vorhandenen Metalloxidpartikel und/oder ein Anteil von zumindest 20 %, vorzugsweise zumindest 50 %, der gesamt vorhandenen Festschmierstoffpartikel diese Oberflächenmodifizierung aufweisen.

Die Oberflächenmodifizierung ist vorzugsweise ausgewählt ist aus einer Gruppe umfassend Silanisierungen, Siloxanisierungen, Epoxidierung, Aminierungen, Plasmaaktivierungen, Elektronenstrahl- Aktivierung oder ähnlichen Verfahren.

Durch die Oberflächenmodifizierung werden an der Oberfläche der Metalloxidpartikel und/o der der Festschmierstoffpartikel reaktive Liganden bzw. reaktive funktionelle Gruppe erzeugt, die einerseits an die Metalloxidpartikel bzw. die Festschmierstoffpartikel gebunden sind, vor zugsweise kovalent gebunden sind, und die andererseits eine Veränderung der Eigenschaften der Partikel bewirken, indem diese beispielsweise homogener in die Mischung zur Herstel lung der Polymerschicht 37 eingemischt werden können oder diese Partikel besser an die Po lymerketten des Polymers der Polymerschicht 37 angebunden werden können. Diese Anbin dung kann dabei kovalent oder adhäsiv erfolgen.

Die Reaktion der Verbindungen, also insbesondere Silane, Siloxane, Amine, Epoxide bzw. Epoxid bildende Verbindungen, reagieren entweder nach einer Säure/Base-Reaktion mit der Oberfläche der Partikel oder es erfolgt die Anbindung über Dipol-Dipol Wechselwirkungen zwischen diesen Verbindungen und der zu modifizierenden Oberfläche.

Es sei an dieser Stehe darauf hingewiesen, dass unter dem Begriff„Oberflächenmodifizie rung“ nicht zwangsweise zu verstehen ist, dass die Oberfläche der Partikel zu hundert Prozent modifiziert wird.

Beispiele für derartige Verbindungen sind primäre, sekundäre, tertiäre oder quaternäre organi sche Amine mit bis zu 15 Kohlenstoffatomen, beispielsweise Methyl-, Ethyl, n- und i-Propyl und Butylamine, Ethylendiamin, Diethylentriamin, Silane, insbesondere Organoalkoxysilane. In der bevorzugten Ausführungsvariante des Gleitlagers 13, 19, 27, 28, 33 bildet die Polymer schicht 37 die Gleitschicht, also jene radial innerste Schicht, die mit dem Gleitpartner, z.B. ei ner Welle, auch nach dem Einlauf des Gleitlagers 13, 19, 27, 28, 33 in Verbindung steht. Die Gleitschicht kann eine Schichtdicke zwischen 5 pm und 25 pm, insbesondere eine Schichtdi cke zwischen 10 pm und 20 pm, aufweisen.

Es ist aber auch möglich, dass die Polymerschicht 37 lediglich eine Einlauf Schicht bildet, die, insbesondere direkt, auf einer darunter im Gleitlager 13, 19, 27, 28, 33 situierten metallischen Gleitschicht angeordnet ist, wenn die darunterliegende metallische Laufschicht eine Härte von mehr als 110 HV aufweist.

Zur Herstellung der Polymerschicht 37 wird aus den einzelnen Komponenten, also einer Vor stufe des Polymers, den Festschmierstoffpartikeln, den Metalloxidpartikeln und gegebenen falls den Hartstoffpartikeln, mit einem Dispersionsmittel, insbesondere einem organischen Lösungsmittel, wie z.B. Xylol, N- Methylpyrrolidon, ein Alkohol, oder aber auch Wasser eine Dispersion nach üblichen Verfahren hergestellt. Diese Dispersion wird dann auf die zu be schichtende metallische Oberfläche mit in der Lacktechnik üblichen Verfahren aufgetragen, also beispielsweis aufgesprüht, aufgestrichen oder aufgetaucht. Der Anteil des Dispersions mittels an der Dispersion richtet sich dabei, nach der angewandten Technik, insbesondere nach der Viskosität, die die Dispersion haben soll. Nach dem Aufbringen der Dispersion wird die Vorstufe des Polymers polymerisiert, wodurch die Dispersion aushärtet. Die Härtung kann an Luft bei Raumtemperatur oder bei erhöhter Temperatur bis 280 °C erfolgen. Bevorzugt wird durch Oberflächenverfahren, wie Infrarotstrahlen oder Induktionsheizen, lediglich die Beschichtung erwärmt, ohne das gesamte Gleitlager 13, 19, 27, 28, 33 einer hohen Tempera tur auszusetzen.

Zur Evaluierung der Polymerschicht 37 wurden die in Tabelle 1 angegebenen Beispielzusam mensetzungen angefertigt. Die Zahlenangaben sind in Gew.-% zu verstehen. Die Abkürzung PAI steht für Polyamidimid. Die Abkürzung CAR steht für Chrom- Antimon-Rutil. Die Ab kürzung BV steht für Bismutvanadat: Es sei aber bereits jetzt darauf hingewiesen, dass Poly merschichten 37 mit einem der anderen voranstehend genannten Polymere vergleichbare Er gebnisse lieferten.

Tabelle 1: Beispielzusammensetzungen

(1)... Die Schicht zeigt stellenweise Dauerbrüche

(2) ... Die Schicht zeigt großflächige Dauerbrüche

(3) ... Die Schicht ist teilweise bis zum Untergrund verschlissen Die Beispiele 4 bis 8, 18, 19, 22, 23, 27, 31, 33 und 38 in Tabelle 1 sind Vergleichsbeispiele.

Es wurden damit Gleitlager 13, 19, 27, 28, 33 mit einem Stahlrücken als Stützkörper, einer CuSn5Zn-Legierung als Lagermetallschicht 36 und der aus den Beispielzusammensetzungen gemäß Tabelle 1 jeweils direkt darauf hergestellten Polymerschicht 37 in Form von Flachpro ben hergestellt. Die Polymerschicht 37 wurde entsprechend voranstehenden Ausführungen hergestellt. An diesen Mustern wurden folgende Tests durchgeführt.

Die Ausführungsbeispiele zeigen mögliche Ausführungsvarianten, wobei an dieser Stelle be merkt sei, dass die Erfindung nicht auf die speziell dargestellten Ausführungsvarianten dersel ben eingeschränkt ist, sondern vielmehr auch diverse Kombinationen der einzelnen Ausfüh rungsvarianten untereinander möglich sind und diese Variationsmöglichkeit aufgrund der Lehre zum technischen Handeln durch gegenständliche Erfindung im Können des auf diesem technischen Gebiet tätigen Fachmannes liegt.

Der Schutzbereich ist durch die Ansprüche bestimmt. Die Beschreibung und die Zeichnungen sind jedoch zur Auslegung der Ansprüche heranzuziehen. Finzelmerkmale oder Merkmals kombinationen aus den gezeigten und beschriebenen unterschiedlichen Ausführungsbeispie len können für sich eigenständige erfinderische Lösungen darstellen. Die den eigenständigen erfinderischen Lösungen zugrundeliegende Aufgabe kann der Beschreibung entnommen wer den.

Sämtliche Angaben zu Wertebereichen in gegenständlicher Beschreibung sind so zu verste hen, dass diese beliebige und alle Teilbereiche daraus mitumfassen, z.B. ist die Angabe 1 bis 10 so zu verstehen, dass sämtliche Teilbereiche, ausgehend von der unteren Grenze 1 und der oberen Grenze 10 mit umfasst sind, d.h. sämtliche Teilbereiche beginnen mit einer unteren Grenze von 1 oder größer und enden bei einer oberen Grenze von 10 oder weniger, z.B. 1 bis 1,7, oder 3,2 bis 8,1, oder 5,5 bis 10.

Der Ordnung halber sei abschließend darauf hingewiesen, dass zum besseren Verständnis des Aufbaus Elemente teilweise unmaßstäblich und/oder vergrößert und/oder verkleinert darge stellt wurden. B e z u g s z e i c h e n a u f s t e l l u n g Planetengetriebe 22 Gleitfläche Planetenradradialgleit Mittellinie Planetengetriebe lager

Sonnenrad 23 Schmierölbohrung Planetenradra Welle dialgleitlager

Planetenrad 24 Schmierölsammeltasche

Planetenradbolzen 25 Ölverteilungskanalabschnitt Plane Planetenträger tenradbolzen

erste Planetenträgerwange 26 Mittellinie Planetenradbolzen zweite Planetenträgerwange 27 erstes Axialgleitlager Planetenrad Hohlrad 28 zweites Axialgleitlager Planeten Planetengetriebegehäuse rad

Rotoranschluss 29 Gleitfläche erstes Axialgleitlager erstes Planetenträgerradialgleitla 30 Gleitfläche zweites Axialgleitlager ger 31 Schmierölbohrung erstes Axial Außenmantelfläche erstes Plane gleitlager

tenträgerradialgleitlager 32 Schmierölbohrung zweites Axial erster Lagerab schnitt Planetenge gleitlager

triebegehäuse 33 erstes Sonnenradradialgleitlager Innenmantelfläche erstes Planeten 34 Gleitfläche erstes Sonnenradradial trägerradialgleitlager gleitlager

Gleitfläche erstes Planetenträgerra 35 Stützkörper

dialgleitlager 36 Lagermetallschicht

Ölverteilungskanalabschnitt erste 37 Polymerschicht

Planetenträgerwange

Planetenradradialgleitlager

Innenmantelfläche Planetenradra

dialgleitlager

Außenmantelfläche Planetenradra

dialgleitlager