Beschreibung

Die Erfindung betrifft ein Absetzbecken, das zumindest zeitweise zur Trennung einer zumindest zweiphasigen Suspension dient, insbesondere zur Trennung von Klärschlamm als Gemisch aus dem Feststoff der reinigenden Biomasse und gereinigtem Klarwasser als Fluid, wobei in das Absetzbecken ein Gesamtvolumenstrom Qm durch zumindest eine EinlaufÖffnung entsprechend derer Gestalt und Anordnung einströmt, wobei sich der Gesamtvolumenstrom Q _IN zusammensetzt aus der Summe zumindest zweier Teilströme Q _c und Q _R und wobei aus dem Absetzbecken mit dem Teilstrom Q _c die von der schweren Phase befreite leichte Phase abfließt und mit dem Teilstrom Q _R die eingedickte, durch die abgetrennte schwere Phase aufkonzentrierte Suspension abgezogen wird und wobei die Zuströmung in das Absetzbecken hinein durch zumindest diese eine EinlaufÖffnung geführt wird, die sich durch Veränderung der relativen Lage ihrer Berandung zueinander und deren absoluter Lage im Absetzbecken auf ein energetisches Optimum einstellen lässt. Die Erfindung betrifft desweiteren ein Verfahren zum Führen von Teilströmen im Einströmbereich solcher Absetzbecken durch Kontrolle der Gestalt, Größe und/oder Anordnung der Einlauföffnung.

Solche Absetzbecken werden weltweit in biologischen Reinigungsstufen von Kläranlagen eingesetzt, so zum Beispiel als Vor-, Zwischen- und Nachklärbecken. Dabei wird aus einem Teilstrom Q _c einer mit dem Gesamtstrom Q _IN zufließenden Suspension der Feststoff abgetrennt und aufkonzentriert im Teilstrom Q _R wieder aus dem Absetzbecken abgeführt. Insbesondere beim Nachklärbecken spielt die Effizienz dieser Abtrennung des Feststoffs aus dem Teilstrom Q _c eine

BESTATIGUNGSKOPIE entscheidende Rolle für den Gesamterfolg der

Abwasserreinigung. Denn wenn aus dem Nachklärbecken, dem mit dem Einlaufstrom Qm typisch eine Suspension mit Biomasse in einer Konzentration von etwa 2.500 mg/1 bis 4.000 mg/1 zufließt, mit dem gereinigten Abwasser im

Klarwasserablaufström Q _c auch nur wenige Milligramm pro Liter nicht abgetrennte Biomasse abfließen, so trübt dies den Gesamterfolg der Kläranlage insbesondere in Bezug auf den Rückhalt von Phosphor- und KohlenstoffVerbindungen . In der Spannbreite von mittleren Ablaufkonzentrationen im

Ablaufström Q _c zwischen ca. 5 mg/1 und 10 mg/1 abfiltrierbaren Stoffen bei eher gut gestalteten Einlaufbauwerken und etwa 15 mg/1 bis 20 mg/1 bei nur durchschnittlich bis mäßig gut gestalteten Becken bedeutet eine Reduktion der abfiltrierbaren Stoffe in Q _c selbst um wenige Milligramm pro Liter eine erhebliche Verbesserung.

Zunehmend werden Nachklärbecken heute mit Einlaufbauwerken entsprechend EP 1 607 127 Bl ausgerüstet, bei denen die

Zuströmung aus dem Einlaufbauwerk heraus im Wesentlichen horizontal durch eine EinlaufÖffnung geführt wird, die sich durch Veränderung der relativen und der absoluten Lage ihrer Berandungen auf ein energetisches Optimum einstellen lässt. Sowohl Q _c als auch Q _R sind variable Größen. So steigt z. B. der Klarwasserabfluss Q _c der Kläranlage von Nacht zu Tag und insbesondere von Trockenwetter zu Regenwetter. Der Rücklaufvolumenstrom Q _R wird häufig auf den Abfluss der Kläranlage Q _c geregelt und schwankt somit entsprechend. Der Zielwert für das Verhältnis Q _R /Qc in einer solchen Regelung liegt typisch bei etwa 0,5 bis 0,75. Allerdings ist Q _R häufig maschinentechnisch sowohl im Minimum als auch im Maximum beschränkt. Das heißt, dass der Rücklaufvolumenstrom Q _R in NiedriglastZeiten viel höher sein kann als der Klarwasserabfluss Q _c und somit Q _R /Q _C >> 1,0 gilt. Die negative Folge daraus ist, dass vom Gesamtvolumenstrom Q _IN je nach Abströmrichtung von der EinlaufÖffnung ein viel größerer Teilvolumenstrom Qi _nt » Qc durch das Becken geleitet wird, als der verfahrenstechnisch notwendiger Weise durch das Becken zu führende Teil Q _c .

Der Volumenstrom Q _IN = Qc + Q _R strömt aus dem Einlaufbauwerk heraus durch die Einlauföffnung in das Absetzbecken ein. Dabei kann die Gestaltung der EinlaufÖffnung entsprechend der Richtung, in der Qm in das Absetzbecken hineinströmt, in die zwei wesentlichen Varianten einer überwiegend vertikal oder einer überwiegend horizontal geführten Ausströmrichtung unterschieden werden. Jede durchströmte Fläche ist dabei durch ihre nicht durchströmbaren Berandungen definiert, die sie begrenzen. Eine horizontal durchströmbare Fläche hat mithin zumindest eine höher und eine tiefer angeordnete Berandung, eine vertikal durchströmbare Fläche zumindest zwei Berandungen, die sich in gleicher oder zumindest ähnlicher Höhenlage befinden.

Eine im Wesentlichen vertikal geführte Einströmrichtung ist insbesondere im anglo-amerikanischen Raum üblich und zum Beispiel in US 4 22 28 79 A beschrieben. Eine im Wesentlichen horizontal geführte Ausströmrichtung wird häufig in Europa ausgeführt und ist beispielsweise in EP 1 607 127 Bl beschrieben. Den beiden Varianten gemein ist, dass Teile der Vorrichtungen, so z. B. "Stilling well" und "deflector baffle" in der US-Veröffentlichung oder beispielweise "Eintragsrohr", "Rohrring" und "Ringplatte" in der europäischen Schrift jeweils zusammen einen Raum bilden, der durchströmt wird, bevor die Suspension durch die Einlauföffnung in den Raum eintritt, in dem der Absetzprozess stattfindet. Dieser Raum bzw. die Vorrichtung, die sich daraus ergibt, bildet das sogenannte Einlaufbauwerk des Absetzbeckens.

Der Vollständigkeit halber sei erwähnt, dass es mit Schild oder Bandräumung und mit Saugräumung zumindest zwei wesentliche grundlegende und davon wieder diverse Detailvarianten des Abzugs des Rücklaufschlammstroms Q _R gibt, was aber, genau wie die Form der Absetzbecken selbst, ob rund oder eckig oder in anderer geometrischer Gestaltung und wie auch die Art des Abzugs des geklärten Abwassers Q _c , keinen Einfluss auf erfindungsgemäßen Aufgaben hat, deren Aufgabe in der Zuleitung von Q _IN = Qc + Q _R in das Becken hinein liegt.

Dem Einlaufbauwerk kommen mehrere Aufgaben zu. Die zwei wesentlichsten sind die gezielte Vernichtung ("Dissipation") der für den Transport der Suspension zum Einlaufbauwerk notwendigen kinetischen Energie des zufließenden Volumenstroms einerseits und andererseits die Sicherstellung einer möglichst gleichförmigen und gleich verteilten Zuströmung der Suspension auf die Einlauföffnung - also zu der Schnittstelle zwischen Einlaufbauwerk und Absetzraum. Als Absetzraum ist der Raum des Absetzbeckens zu definieren, in dem die Absetzprozesse stattfinden. Dies ist der Raum, der sich in horizontaler Richtung neben bzw. um das Einlaufbauwerk herum befindet. Der Innenraum des Einlaufbauwerks, der Raum unterhalb der Strukturen des Einlaufbauwerks und der Raum im sogenannten Schlammtrichter gehören entsprechend dieser Definition nicht zum Absetzraum des Absetzbeckens, der Raum unterhalb des Einlaufbauwerkes und der Raum des Schlammtrichters gehören weder zum Einlaufbauwerk noch zum Absetzraum.

Der Zufluss vom Belebungsbecken zum Nachklärbecken hin, also in das Einlaufbauwerk hinein, erfolgt zur Vermeidung von Absetzvorgängen typischer Weise mit hoher Geschwindigkeit und somit hoher kinetischer Energie, typisch bei maximalen Fließgeschwindigkeiten von ca. 70 cm/s bis 1,5 m/s. Das Maß der optimalen Eintrittsgeschwindigkeit an der EinlaufÖffnung und somit in den Absetzraum des Absetzbeckens hinein ergibt sich hingegen gerade nicht aus Aspekten hoher Energie zur Vermeidung von Absetzen, sondern im Gegenteil gerade aus Aspekten der Vermeidung von Störungen der Absetzvorgänge durch Optimierung auf minimalen Energieeintrag. Ein deterministisches Maß für den Energiefluss an der EinlaufÖffnung ist die densimetrische Froudezahl F _D . Gilt F _D = 1, ist die Summe aus dem Druckanteil des potenziellen Energieflusses und dem kinetischen Energiefluss in das Absetzbecken hinein minimal. Aus dieser Betrachtung heraus ergibt sich mit gegebener Längenausdehnung L _IN der Einlauföffnung vom aktuellen Zufluss Q _IN und von der densimetrisch wirksamen Auftriebsbeschleunigung g' abhängig eine energetisch optimale Einlaufausdehnung von h _opt = (Q ² i _N /B ² i _N /g ' ) ^1/3 · Da physikalisch unnötige Energieeinträge im Absetzbecken zu kontraproduktiver Verwirbelung und Einmischungsvorgängen führen, ist eine Einströmung mit F _D = 1 bzw. mit h _opt wegen des zum Transport minimal notwendigen Energieeintrags offensichtlich optimal. Für die Strömungsgeschwindigkeit durch die Einlauföffnung ergibt sich bei Nachklärbecken je nach Randbedingung unter der Bedingung von F _D = 1 belastungsabhängig optimal mit ca. 4 cm/s bis 8 cm/s. Somit hat das Einlaufbauwerk offensichtlich die erste wichtige Funktion, den kinetischen Energiefluss E _k = 1/2 Q U ² , der am Eintritt in das Einlaufbauwerk noch das bis über eintausend-fache bzw. über 99,9 % des optimalen kinetischen Energieflusses an seinem Austritt betragen kann (150 ² / 4 ² >> 1.000), innerhalb seines Volumens zu vernichten. Neben der Eigenschaft "Größe des Einlaufbauwerks", das die Größe des Zulaufrohrs bezüglich Durchmesser beziehungsweise bezüglich des umschlossenen Raums erheblich übersteigen muss, um die gewünschte Abbrems- und Energievernichtungswirkung erzielen zu können, stehen die geometrische Ausgestaltung des Einlaufbauwerks sowie der EinlaufÖffnung selbst als auch strömungsbegünstigende Ein- und Anbauten wie zum Beispiel Lochbleche, Umlenkeinrichtungen, Blenden und Lamellen im Fokus der Gestaltung. Daraus folgend ist ein Einlaufbauwerk ein eigenes, großvolumiges Gebilde, das nicht mit einem Rohr vergleichbar ist.

Die Einströmung in ein Nachklärbecken ist grundsätzlich mit Reynoldszahl Re >> 500 hoch turbulent. Die damit eingetragene turbulente kinetische Energie hat für Absetzbecken die negative Eigenschaft, Strömungen zu destabilisieren, dichtegeschichtete Strömungen insbesondere an ihrer Phasengrenze, die bei Nachklärbecken Schlammspiegel genannt wird. Die Folge der turbulenten Destabilisierung des Schlammspiegels ist, dass Feinsuspensa ins Klarwasser gewirbelt werden und in der Folge mit dem Volumenstrom Q _c ausgetragen werden. Die in den Absetzraum eingetragene, destabilisierende turbulente kinetische Energie steigt mit steigendem Volumenstrom. Daher führt jeder unnötig durch das Absetzbecken geleitete Teilvolumenstrom zu vermeidbarer Freisetzung von Feinsuspensa an der Phasengrenze.

Die EP 1 607 127 Bl stellt sich zur Aufgabe, sowohl den Energieeintrag von Auftriebsenergie E _b als auch den Druckanteil E _p und schließlich den kinetischen Energiefluss E _k zu minimieren. Dazu wird die Form des Einlaufbauwerks und der EinlaufÖffnung durch veränderbare Strömungsberandung kontinuierlich so angepasst, dass sich möglichst zu jedem Zeitpunkt und bei jeder aktuellen Belastung des Absetzbeckens E _b = 0 und gleichzeitig F _D = 1 einstellt und die Zuströmung Q _IN weitgehend horizontal aus dem Einlaufbauwerk heraus direkt in den Absetzraum des Beckens hinein erfolgt. Damit gewährleistet die beschriebene Technik, dass der auch bei energetischer Optimierung unvermeidbare Mindestenergiefluss E _k nicht schräg oder gar vertikal in die eingedickte Suspension eingeleitet wird, wo er insbesondere in Phasen hoher Belastung, also hohem Qc, Teile des bereits abgetrennten Feststoffes wieder aufwirbeln und somit resuspendieren würde. Eine solche Resuspension hätte den Nachteil, die Beckenbelastung gerade bei hoher externer Belastung Q _c intern nochmals erheblich zu erhöhen .

Trotz langer Forschungsarbeit auf diesem Gebiet und diversen grundlegenden Verbesserungen funktionieren diese Becken gerade bei kleinem Q _IN weiter nicht optimal. Ihre Abtrennleistung ist in manchen Situationen immer noch unbefriedigend in Bezug auf den Raum, der ihnen hierzu zur Verfügung steht. Insbesondere die Ablaufwerte der zu klärenden leichteren Phase stellen sich bei kleinem Q _c in einer weiter reduzierbaren Größe ein. So hat der Stand der Technik mit vertikaler Einleitung von Q _IN in das Absetzbecken hinein den offensichtlichen Nachteil, dass, wie beschrieben, die unvermeidbare Einlaufenergie bereits abgesetzte Feststoffe wieder aufwirbelt und somit die Absetzbeckenbelastung durch Resuspension in erheblichem Maße erhöht. Das Absetzbecken versagt bei vertikalem Austritt der zufließenden Suspension aus dem Einlaufbauwerk bei ansteigendem Q _c deutlich früher, das heißt bei deutlich geringeren absoluten Q _c -Belastungen als bei horizontalem Austritt. Der Nachteil, den Zuflussstrom vertikal einzuleiten, entsteht im Stand der Technik also insbesondere bei Hochlast mit großem Q _c . Dementgegen gibt es deutliche Nachteile für einen horizontalen Austritt insbesondere bei Niedriglast: die Menge Q _c des von Schlamm zu trennenden gereinigten Abwassers ist klein, der Schlammspiegel liegt demzufolge sehr tief im Becken. Der Mindestvolumenstrom Q _R bleibt entsprechend der maschinentechnischen Restriktionen aber hoch. Der damit groß bleibende Volumenstrom Q _IN = Qc + Q _R wird nun bei Niedriglast (kleines Q _c) mit hoher turbulenter Energie horizontal direkt in den schlammarmen oder bei niedriger Last sogar schlammfreien Absetzraum geleitet. Die Folge ist ein durch Turbulenz verursachte Destabilisierung und somit zu hoher Eintrag an Feinsuspensa ins Klarwasser. Dieser Nachteil ergibt sich selbst dann, wenn das Becken mit einer Einlaufgestaltung gemäß EP 1 607 127 Bl ausgerüstet ist, die zwar mit variabler und somit jederzeit energetisch optimierbarer Fläche A _IN einströmen lässt, aber bei grundsätzlich weitestgehend horizontaler Ausströmrichtung eben insbesondere bei niedriger Last in nachteilhafter Ausrichtung.

Angesichts der beschriebenen Nachteile im Stand der Technik stellt sich das technische Problem, ein optimiertes Absetzbecken zu gestalten, das sich gleichzeitig erstens durch höchstmögliche Abtrennleistung bei hohen Belastungen, zweitens besseren Ablaufwerten bei allen Lasten, drittens durch infolge kontinuierlicher energetischer Optimierung geringerer interner Belastungserhöhung und viertens durch einen störungsarmen Betrieb insbesondere bezüglich unnötiger Strömungskomponenten im Hauptstrom des Beckens auszeichnet. Die Erfindung, die das technische Problem löst, beruht auf der Erkenntnis, dass bei niedrigen Lasten der aus dem Einlaufbauwerk ausströmende Volumenstrom nicht wie in EP 1 607 127 Bl beschrieben tief und weitestgehend horizontal in das Becken eingeleitet werden darf, sondern dass zumindest ein ausreichend großer Teilstrom Qi weitestgehend vertikal oder aber sogar entgegen der konventionellen horizontalen Einströmrichtung aus dem Einlaufbauwerk herausgeleitet werden muss. Liegt also die Haupteinströmrichtung für weitgehend horizontales Ausströmen in Ziffernblatt-Koordinaten in etwa in Richtung zwei bis vier Uhr, sollte bei niedrigen Lasten zumindest ein in der

Hauptströmung negativ wirkender Teil der Zuströmung das Einlaufbauwerk in etwa Richtung fünf Uhr bis neun Uhr, im

Extremfall bis etwa in Richtung elf Uhr verlassen. Dies hat den Vorteil, dass vom Zulaufvolumenstrom Q _IN = Qc + Q _R zumindest ein Teil des Turbulenz eintragenden Volumenstroms Q _R nicht mit dem Hauptstrom direkt in und durch das Becken geleitet wird. Somit leistet dieser Teilstrom auch keinen Beitrag zu destabilisierender turbulenter Energie am Schlammspiegel. Vorteilhaft befindet sich die zumindest eine EinlaufÖffnung dabei insbesondere des Weiteren bei Niedriglast tief im Becken. Bei hoher Last hingegen sollte der gesamte oder zumindest der größere Teil des Gesamtvolumenstroms Q _iN dann weitestgehend horizontal, also in etwa in Richtung zwei bis vier Uhr geleitet werden, um nicht zu tief ins Becken einzutauchen und bereits abgesetzten Schlamm wieder aufzuwirbeln, aber auch nicht zu hoch aufzusteigen und somit ins Klarwasser zu strömen.

Die Vorteile des weitgehend vertikalen Ausströmens aus dem

Einlaufbauwerk werden bei einem Becken, bei dem sich die EinlaufÖffnung in der Nähe der Eintiefung zum Absaugen des

Schlammes, dem sogenannten Schlammtrichter, befindet, dann erreicht, wenn der Zulaufvolumenstrom in ausreichender Menge zum Schlammtrichter geleitet wird oder sogar direkt in diesen hinein. Bei einem Becken, bei dem sich die EinlaufÖffnung entfernt vom Schlammtrichter befindet oder bei dem kein Schlammtrichter vorhanden ist, werden die Vorteile des weitgehend vertikalen Ausströmens dann erreicht, wenn der zulaufende Volumenstrom zunächst direkt auf die Sohle und zwischen dieser und einer die Strömung nach oben begrenzenden Struktur in den Raum unterhalb des Einlaufbauwerkes eingeleitet wird. Die unterschiedliche Lenkung des Volumenstroms bei unterschiedlichen Belastungen kann entweder dadurch erzielt werden, dass die Berandungen der EinlaufÖffnung relativ zueinander so positioniert werden können, dass sich die unterschiedlich orientierten Einströmrichtungen durch unterschiedlich orientierte EinlaufÖffnungen ergeben, oder dadurch, dass Teile des Volumenstroms oder der gesamte Volumenstrom durch mehrere zu öffnende oder zumindest teilweise zu verschließende EinlaufÖffnungen temporär und je nach Belastung auf überwiegend horizontalem oder auf überwiegend vertikalem Weg aus dem Einlaufbauwerk geleitet werden können. Der Gesamtflächeninhalt A _ΪN der Einströmöffnung ist vorteilhaft variabel zu gestalten, damit für jede Einströmmenge zumindest weitgehend auf Fr _D = 1 optimiert werden kann. So lässt sich abhängig von Volumenstrom und/oder Dichte der eingeleiteten Suspenion gleichzeitig zu der lastabhängigen Richtungsänderung jede vermeidbare destabilisierende Impulsänderung im Bereich des Einlaufs verhindern .

Ein lastabhängiges Optimum für die Ausrichtung des zufließenden Stroms ergibt sich aus der durch Veränderung der relativen Anordnung von oberem Rand und unterem Rand der Einlauföffnung variierender Orientierung der EinlaufÖffnung oder aber in einer variierenden Aufteilung des Gesamtstroms in zumindest zwei Teilströme Qm = Qc + Q _R = Qi + Q _Ü = Q _h + Q _v ; die auf zumindest zwei unterschiedlichen Wegen, also durch zumindest zwei unterschiedliche Teilflächen Ai und An in das Becken einströmen. Die Teilströme horizontal Q _h und vertikal Q _v werden dabei in der Regel nicht dasselbe Verhältnis aufweisen wie die summengleichen Volumenströme Q _c und Q _R . Unterstützt wird die variierende Aufteilung durch messtechnische Erfassung der Belastung und Einstellung der EinlaufÖffnungen des Absetzbeckens in Art und Größe auf die aktuelle Belastung. Vollständig oder teilweise selbsttätige Verstellung, z. B. durch Ausnutzung von Strömungskräften oder Dichteunterschieden, steht der Erfindung nicht entgegen.

Gelöst wird die Aufgabe gemäß Patentanspruch 1 durch ein Verfahren, bei dem der Austritt eines mehrphasigen Fluids mit Zulaufvolumenstrom Q _IN aus dem Einlaufbauwerk in zumindest ein Becken durch zumindest ein Einlaufbauwerk und durch zumindest eine variabel gestaltete EinlaufÖffnung erfolgt, mit anschließender Trennung der unterschiedlich schweren Phasen in zumindest je einen Rücklaufvolumenstrom Q _R und einen Ablaufvolumenstrom Q _c in dem zumindest einen zumindest temporären Absetzbecken, dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Zustrom Q _IN in oder an dem Einlaufbauwerk energetisch optimiert und durch Veränderung der Lage der Einströmränder der zumindest einen EinlaufÖffnung zueinander oder durch zumindest temporäre Aufteilung in zumindest zwei Teilströme Q _h und Q _v das Einlaufbauwerk je nach Belastungssituation auf unterschiedlichem Weg bzw. in unterschiedlich orientierter Strömungsrichtung, bei hoher Last überwiegend in Richtung zwei bis vier Uhr und bei niedriger Last überwiegend in Richtung fünf bis elf Uhr verlässt.

Gelöst wird die Aufgabe gemäß Patentanspruch 4 durch ein Absetzbecken, bei dem die Zuführung eines mehrphasigen Fluids mit Zulaufvolumenstrom Q _IN in das zumindest eine zumindest temporäre Absetzbecken durch zumindest ein Einlaufbauwerk und durch zumindest eine variabel gestaltete EinlaufÖffnung erfolgt, mit anschließender Trennung der unterschiedlich schweren Phasen in je einen Rücklaufvolumenstrom Q _R und einen Ablaufvolumenstrom Q _c , dadurch g e k e n n z e i c h n e t , dass der Zustrom Q _IN in oder an dem Einlaufbauwerk zum Absetzbecken energetisch optimiert und durch Veränderung der Lage der Einströmberandungen der zumindest einen EinlaufÖffnung zueinander oder durch zumindest temporäre Aufteilung in zumindest zwei Teilströme Q _h und Q _v dem Becken auf unterschiedlichem Weg bzw. durch unterschiedliche Teilflächen in je nach Belastungssituation unterschiedlicher Strömungsrichtung überwiegend zumindest weitgehend in Richtung zwei bis vier Uhr bei hoher Last und überwiegend zumindest weitgehend in Richtung vier bis elf Uhr bei niedriger Last zuströmt .

Vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen.

Eine vorteilhafte Ausführung eines Beckens ergibt sich, wenn die EinlaufÖffnung des Einlaufbauwerks des Beckens durch zwei höhenvariable Berandungen definiert ist, die so ausgestaltet sind, dass zumindest eine Berandung über und auch unter die Kote der anderen Berandung geführt werden kann. Für ein rundes Einlaufbauwerk ist dies z. B. gegeben, wenn die EinlaufÖffnung durch einen vertikal teleskopierbaren Zylinder und durch eine vertikal verschiebliche Ringplatte definiert wird und der Innendurchmesser des Zylinders größer ist als der Außendurchmesser der Ringplatte. Wird die höhenvariable Unterkante des Zylinders oberhalb der aktuellen Kote der Oberkante der Ringplatte angeordnet, bilden die beiden Bauteile die Berandung einer vertikal orientierten EinlaufÖffnung variabler Größe, die folglich weitestgehend horizontal durchströmt und gleichzeitig energetisch auf die aktuelle Belastung optimierbar wird. Wird die Unterkante des Zylinders unterhalb der Kote der Oberkante der Ringplatte angeordnet, bilden die beiden Bauteile die Berandung einer horizontal orientierten EinlaufÖffnung variabler Größe, die folglich überwiegend vertikal durchströmt wird und ebenfalls energetisch optimiert ist. Eine weitere vorteilhafte Ausführung eines Beckens ergibt sich, wenn die Einlauföffnung des Einlaufbauwerks durch zwei höhenvariable Berandungen definiert ist, wobei die untere Strömungsberandung zumindest zweigeteilt ausgeführt ist. In einer unteren Position befinden sich die beiden Teile der unteren Strömungsberandung auf unterschiedlicher Kote, sodass sich zwischen den beiden Teilen eine zweite durchströmbare Fläche öffnet, die den sie durchströmenden Teilvolumenstrom Q _v vorwiegend vertikal in etwa in Richtung fünf bis neun Uhr oder aber sogar entgegegen der Hauptströmungsrichtung in etwa bis in Richtung elf Uhr lenkt.

Eine vorteilhafte Ausführung eines runden oder auch eines rechteckigen Beckens ergibt sich, wenn die variabel gestaltete EinlaufÖffnung peripher am Becken angeordnet ist.

Die für die Flockenfilterwirkung positive Strahleinmischung aus Bereichen höherer Dichte kann man fördern, indem man durch ein Strömungsleitschild über dem Einlauf dafür sorgt, dass sich eine Einmischung in den zulaufenden Suspensionsstrom ausschließlich aus dem unteren Bereich des Absetzbeckens mit Suspension höherer Dichte versorgen kann.

Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nachstehend unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher beschrieben. Es zeigen:

Fig. la - lc Ein rundes oder rechteckiges Absetzbecken, in dem ein Einlaufbauwerk mit zwei höhenvariablen Berandungen angeordnet ist, die so ausgestaltet sind, dass zumindest eine Berandung über und auch unter die Kote der anderen Berandung geführt werden kann und so bei kleiner Last (Fig. la) die EinlaufStrömung vertikal und bei höherer Belastung (Fig. lb und lc) horizontal aus dem

Einlaufbauwerk heraus geführt wird;

Fig. 2a - 2c Ein Absetzbecken, in dem ein Einlaufbauwerk mit zwei höhenvariablen Berandungen angeordnet ist, wobei die untere Strömungsberandung zweigeteilt ausgeführt ist. In der untersten Position der Zulaufstrom als Q _v vertikal eingeleitet (Fig. la) , in mittlerer Position wird er in einen vertikalen Zulauf Q _v und einen horizontal geführten Zulauf Q _H aufgeteilt (Fig. la) , in oberer Position wird er ausschließlich horizontal mit Q _H geführt;

Fig. 3a - 3b Ein Absetzbecken, in dem ein Einlaufbauwerk mit zwei höhenvariablen Berandungen und zweigeteilter unterer Strömungsberandung angeordnet ist. In der untersten Position wird der Zulaufstrom als Q _v etwa in Richtung 9 - 11 Uhr nach innen geleitet (Fig. 3a) , in oberer Position wird er ausschließlich horizontal mit Q _H geführt;

Fig. 4a - 4b Ein Absetzbecken, in dem ein Einlaufbauwerk mit zwei höhenvariablen Berandungen und einem ortsfest angeordneten Strömungsleitschild 7 angeordnet ist. In der untersten Position wird der Zulaufstrom durch die Vertikalumlenkung des Strömungsleitschilds 7 als Q _v vertikal eingeleitet (Fig. 4a) , in oberer Position wird er ausschließlich horizontal mit Q _H geführt (Fig. 4a);

Fig. 5a - 5b Ein Absetzbecken angeordnet ist, in dem ein Einlaufbauwerk mit zwei höhenvariablen Berandungen und einem im Winkel verstellbaren Strömungsleitschild 6 an einer der Berandungen. In der untersten Position wird der Zulaufstrom durch das im Winkel verstellbare

Strömungsleitschild als Q _v vertikal eingeleitet (Fig. 5a), in oberer Position wird er ausschließlich horizontal mit QH geführt (Fig. 5a);

Fig. 6a, 6b Grundsätzlich ist die Erfindung unabhängig davon, ob das Einlaufbauwerk in einem rechteckigen oder runden Becken und ob es inmitten des Beckens oder peripher angeordnet ist. Fig. 6a zeigt Fig. 1 peripher, Fig. 6b zeigt beispielhaft die

selbe erfindungsgemäße Ausgestaltung in zentraler Anordnung; Alle Abbildungen zeigen Absetzbecken in stark vereinfachten Vertikalschnitten. Gleiche Elemente sind jeweils mit denselben Bezugszeichen versehen.

Das in den Figuren la bis lc beispielhaft und ausschnittsweise dargestellte Becken 1, das hier entweder rund oder auch rechteckig ist (la oder lb) , hat ein durch die Berandungen 4 und 5a definiertes Einlaufbauwerk 2 mit einer EinlaufÖffnung 3, die sich je nach Belastung und damit je nach eingestellter Höhenlage ihrer in der Höhenausdehnung veränderbaren Wand 4 und ihrer ebenfalls in ihrer Höhenlage veränderbaren Vorrichtung 5a entweder als im Wesentlichen horizontal durchströmte EinlaufÖffnung 3a oder aber als im Wesentlichen schräg, vertikal oder nach innen durchströmte Einlauföffnung 3b ergibt.

In Figur la ist eine Situation bei niedriger Last dargestellt, in der die Wand 4 sich bis ganz nach unten ausdehnt und mit ihrer Unterkante unter die Kote der Vorrichtung 5a abgesenkt ist. Vorteilhaft kann die Wand 4 die Kote der Vorrichtung 5a dabei zumindest um denselben Betrag nach unten überfahren, den der horizontale Abstand zwischen der Außenkante der Vorrichtung 5a und der Innenkante der Wand 4 misst. Damit entsteht eine Öffnung 3b, die zumindest mit einem Winkel von 45° gegen die Horizontale nach innen geneigt ist. Der Trennspiegel 10 liegt entsprechend der geringen Belastung tief. Die Unterkante der Wand 4 und die Außenkante der Vorrichtung 5a bilden in dieser Konstellation eine im Wesentlichen schräg, vertikal oder nach innen durchströmte EinlaufÖffnung 3b.

In Figur lb ist eine Situation mit mittlerer Last dargestellt. Der Trennspiegel 10 ist leicht angestiegen, die Wand 4 hat sich so verkürzt, dass die Kote deren Unterkante nunmehr oberhalb der Kote der Vorrichtung 5a liegt. Nun bilden die Unterkante der Wand 4 und die Außenkante der Vorrichtung 5a entsprechend der Aufgabe der Erfindung eine im Wesentlichen horizontal durchströmte EinlaufÖffnung . Diese horizontale Ausrichtung der Strömung an der EinlaufÖffnung wird durch das Umlenkleitschild 4a im unteren Bereich von Wand 4 unterstützt, das bei Hochlast das vertikale Strömen entlang der Wand 4 unterbindet und in die Horizontale nach innen leitet. Dadurch legt sich die Strömung in der Folge horizontal nach außen gerichtet an die Vorrichtung 5a an.

In Figur lc ist eine Hochlastsituation dargestellt. Der Trennspiegel 10 ist weit nach oben angestiegen. Die Wand 4 ist nun noch stärker verkürzt, die Vorrichtung 5a wurde nun ebenfalls ein Stück nach oben bewegt. Gemeinsam bilden Wand 4 und Vorrichtung 5a, ebenfalls unterstützt durch Umlenkleitschild 4a, immer noch erfindungsgemäß eine für hohe Last im Wesentlichen horizontal durchströmte EinlaufÖffnung, nun aber in energetischer Optimierung durch vergrößerte Höhendifferenz der Koten der Strömungsberandungen bei höherem Zufluss Q _IN mit vergrößerter Einlaufausdehnung h _opt ·

In den Figuren 2a bis 2c zeigt ein durch die Berandungen 4 und 5b definiertes Einlaufbauwerk 2 mit einer EinlaufÖffnung 3a und/oder 3b, die sich je nach Belastung und damit je nach eingestellter Höhenlage ihrer in der Höhenausdehnung veränderbaren Wand 4 und ihrer ebenfalls in ihrer Höhenlage veränderbaren Vorrichtung 5b entweder als im Wesentlichen horizontal durchströmte EinlaufÖffnung 3a (Fig. 2b und Fig. 2c) oder aber als im Wesentlichen schräg, vertikal oder nach innen durchströmte EinlaufÖffnung 3b (Fig. 2a und Fig. 2b) ergibt. Die mehrteilige untere Umlenkung 5b, die beispielhaft als Platte P mit den Teilen Pi und P ₂ ist, führt über die sich ausbildenden EinlaufÖffnungen 3b (Fig. 2a) den Volumenstrom Qi vertikal, über 3a und 3b (Fig. 2b) gleichzeitig die Volumenströme Qi vertikal und Qu horizontal und in Fig. 2c über 3a den Volumenstrom Qu horizontal.

In den Figuren 3a und 3b ist ein Einlaufbauwerk 2 mit mehrteiliger unterer Umlenkung mit zusätzlicher Strömungsumlenkung 5c dargestellt. In Fig. 3a leitet 5c den Volumenstrom in Richtung 9 - 11 Uhr nach hinten, während in Fig. 3b der Volumenstrom weitgehend horizontal nach vorn ausströmt .

In den Figuren 4a und 4b ist ein Einlaufbauwerk 2 mit einteiliger unterer Umlenkung 5a und zusätzlichem starr angeordnetem Strömungsschild 7 dargestellt. In Fig. 4a leitet 7 den Volumenstrom in vertikaler Richtung, während in Fig. 4b der Volumenstrom weitgehend horizontal nach vorn ausströmt.

In den Figuren 5a und 5b ist ein Einlaufbauwerk 2 mit einteiliger unterer Umlenkung 5a und zusätzlichem, im Winkel verstellbarem Strömungsleitschild 6 dargestellt. In Fig. 5a leitet 6 den Volumenstrom in vertikaler Richtung, während in Fig. 5b der Volumenstrom weitgehend horizontal nach vorn ausströmt .

Fig. 6a und 6b zeigen, dass dieselben erfindungsgemäßen Merkmale in peripherer Ausführung (Fig. 6a) wie auch in zentraler Ausführung (Fig. 6b) möglich sind.

Fig. 7, 8 und 9 verdeutlichen nochmals in schematischen Querschnitten durch verschiedene Absetzbeckengeometrien, dass die erfindungsgemäßen Merkmale nicht von der Beckengeometrie abhängig sind und beispielhaft in zentraler Ausführung für ein rundes Absetzbecken gelten (Fig. 7 und Fig. 8) als auch in peripherer Ausführung für runde (Fig. 9a und 9b) sowie rechteckige Absetzbecken möglich sind (Fig. 9c und 9d) . Zusammenstellung der Bezugszeichen

la Rundes Becken

lb Rechteckiges Becken

2 Einlaufbauwerk

3 EinlaufÖffnung

3a Im Wesentlichen horizontal durchströmte EinlaufÖffnung 3b Im Wesentlichen schräg, vertikal oder nach innen durchströmte EinlaufÖffnung

4 In der Höhenlage bzw. in ihrer vertikalen Ausdehnung veränderbare Wand

4a Umlenkleitschild im unteren Bereich von Wand 4

5a ein- oder mehrteilige Vorrichtung als untere und zeitweise als innere Umlenkung

5b mehrteilige Vorrichtung als untere Umlenkung in Form einer Platte P mit den Teilen Pi und P ₂ , zeitweise als Strömungsaufteiler in Volumenströme Qi und Qu und dann gleichzeitig Strömungsberandung für Volumenstrom Qu

5c Vorrichtung entsprechend 5b, mit zusätzlicher Strömungsumlenkung nach oben für Volumenstrom Qu

6 Im Winkel verstellbares Strömungsleitschild

7 Starre angeordnetes Strömungsleitschild

8 Klarwasserabzug

9 Schlammabzug

10 Trennspiegel

P Platte mit Teilplatten Rc und P ₂

Q _IN Einlaufvolumenstrom

Qi Teil-Volumenstrom, der die Teil-Fläche mit Flächeninhalt

Ai durchströmt

Qu Teil-Volumenstrom, der die Teil-Fläche mit Flächeninhalt

Au durchströmt