Die vorliegende Erfindung betrifft eine hydrodynamische Kupplung, insbesondere für ein Turbocompound-System, und insbesondere ein Turbocompound-System mit einer hydrodynamischen Kupplung.

Die hydrodynamische Kupplung in einem solchen Turbocompound-System dient zur Übertragung von Drehmoment von einer Abgasnutzturbine, die im Abgasstrom eines Verbrennungsmotors angeordnet ist, auf die Kurbelwelle, die vom Verbrennungsmotor angetrieben wird, um dadurch den Wirkungsgrad des Antriebsstrangs zu erhöhen. Naturgemäß erfolgt dadurch, dass die Kurbelwelle über die hydrodynamische Kupplung von der Abgasnutzturbine angetrieben wird, eine Drehmomentabstützung der Nutzturbine, welche ein unkontrolliertes Hochdrehen der Abgasnutzturbine vermeidet. Sollte aus irgendeinem Grunde, beispielsweise durch Füllungsverlust im Kupplungskreislauf, diese Drehmomentabstützung eingeschränkt oder ausgeschaltet werden, so besteht die Gefahr, dass die Abgasnutzturbine in einen Überdrehzahlbereich gelangt und Schaden nimmt.

Zu einem Füllungsverlust im Kupplungskreislauf, das heißt zu einem Verlust von Arbeitsmedium, welches im Arbeitsmediumkreislauf der hydrodynamischen * Kupplung umgewälzt wird, kann es zum Beispiel durch einen Schaden an der Kupplungsschale (Riss oder Ähnliches) infolge eines Material- oder Bedienungsfehlers kommen. Selbst wenn Maßnahmen getroffen werden, um die Kupplung bei einem solchen Schadensfall vor einem Totalschaden zu bewahren, würde ein solcher Schaden in einem Turbocompound-System zu der beschriebenen Überdrehzahl der Abgasnutzturbine führen und die letztere schädigen. Um dies auszuschließen, hat man herkömmlich eine Drehzahlüberwachung der Nutzturbine vorgesehen, welche bei Feststellen einer Überdrehzahl geeignete Maßnahmen, wie zum Beispiel das Schalten eines Bypasses um die Abgasnutzturbine, auslöst, da andere Maßnahmen, wie zum Beispiel das Abschalten des die Abgasnutzturbine antreibenden Abgasstromes, was nur durch Ausschalten des Motors möglich ist, nicht praktikabel erscheint.

Ein weiterer Nachteil ist darin zu sehen, dass die aktive Drehzahlüberwachung Fremdenergie benötigt.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine hydrodynamische Kupplung und insbesondere ein Turbocompound-System mit einer erfindungsgemäßen hydrodynamischen Kupplung darzustellen, welche/welches gegenüber dem Stand der Technik verbessert ist und insbesondere einen automatischen, ohne Fremdenergie auskommenden Überdrehzahlschutz bietet.

Diese Aufgabe wird durch eine hydrodynamische Kupplung mit den Merkmalen von Anspruch 1 und durch ein Turbocompound-System mit den Merkmalen von Anspruch 10 gelöst. Die Unteransprüche beschreiben besonders vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung.

So weist die hydrodynamische Kupplung gemäß Anspruch 1 zunächst die üblichen Bauteile auf, wie ein Pumpenrad und ein Turbinenrad, welche miteinander einen Arbeitsraum ausbilden. Dieser Arbeitsraum ist mit einem Arbeitsmedium befüllt oder befüllbar. Zum Zuführen und Abführen von Arbeitsmedium in den Arbeitsraum und aus dem Arbeitsraum ist ein Arbeitsmediumkreislauf vorgesehen, welcher auch Kupplungskreislauf genannt wird.

Erfindungsgemäß weist die hydrodynamische Kupplung eine Verriegelungseinrichtung auf, welche geeignet ist, das Pumpenrad und das Turbinenrad drehfest aneinander zu verriegeln. Diese Verriegelungseinrichtung steht mit einem arbeitsmediumführenden Bereich der Kupplung, beispielsweise zwischen dem Pumpenrad und dem Turbinenrad, insbesondere zwischen einer Außenschale des Pumpenrades, welche das Turbinenrad auf seiner Rückseite umschließt, in Verbindung, und zwar derart, dass sie unterhalb eines vorbestimmten Füllungsgrades des Arbeitsraumes, wobei sich der Füllungsgrad in einer (teilweisen) Befüllung und Entleerung des arbeitsmediumführenden Bereichs auswirkt, schließt. Schließen im Sinne der vorliegenden Erfindung bedeutet dabei ein drehfestes Verriegeln von Pumpenrad und Turbinenrad aneinander. Das Schließen erfolgt dabei vorteilhaft selbsttätig, dass heißt ohne ein von außerhalb der Kupplung bewirktes manuelles Betätigen, insbesondere selbsttätig unter dem während des Betriebes der hydrodynamischen Kupplung notwendigerweise auftretenden Fliehkrafteinfluss. Vorteilhaft ist die mechanische Verriegelungseinrichtung in Form einer Überbrückungskupplung ausgeführt, welche selbsttätig, insbesondere unter dem während des Betriebes notwendigerweise auftretenden Fliehkrafteinfluss, ein- und ausrückt.

Besonders vorteilhaft kann die mechanische Verriegelungseinrichtung derart ausgebildet sein, dass sie neben ihrer Überwachungsfunktion für den Füllungsgrad des Arbeitsraumes gleichzeitig einen Überdrehzahlschutz für die hydrodynamische Kupplung darstellt. In diesem Fall ist sie, beispielsweise durch Vorsehen eines Fliehkraftelementes, d. h. eines Elementes mit einer vorbestimmten Masse, das sich oberhalb einer vorgegebenen Drehzahl durch die Zentrifugalkraft radial nach außen verschiebt, derart ausgebildet, dass sie oberhalb einer vorgegebenen Drehzahl des Pumpenrades oder des Turbinenrades schließt. Auch hier erfolgt das Schließen der Verriegelungseinrichtung, welcher vorteilhaft als Überbrückungskupplung ausgebildet ist, insbesondere selbsttätig, dass heißt die Überbrückungskupplung rückt beispielsweise unter dem während des Betriebes notwendigerweise auftretenden Fliehkrafteinfluss selbsttätig ein und aus.

Insbesondere bei der Verwendung der erfindungsgemäßen hydrodynamischen Kupplung in einem Turbocompound-System führt das Schließen der Verriegelungseinrichtung, das heißt die mechanische Kopplung der Abgasnutzturbinendrehzahl an die Kurbelwellendrehzahl, dazu, dass die Komponenten der Abgasnutzturbine sicher vor Zerstörung durch Überdrehzahl geschützt werden. Somit tritt in dem Fall, dass die hydrodynamische Kopplung zwischen Abgasnutzturbinendrehzahl und Kurbelwellendrehzahl ausfällt, an deren Stelle eine mechanische Verbindung. Beispielsweise kann dies eine Verbindung des Kupplungsaußenteils, das heißt der Schale des Pumpenrades, mit dem Innenrad, das heißt dem Turbinenrad, sein.

Die Kupplungsschale, welche durch die Verbindung mit dem Pumpenrad mit Pumpenraddrehzahl umläuft, kann beispielsweise über ein Getriebe, in der Regel einen Rädertrieb, mit der Nutzturbine verbunden sein, während das Innenrad, das heißt das Turbinenrad, über ein Getriebe, in der Regel ein Rädertrieb, mit der Kurbelwelle verbunden ist. Insbesondere zwischen der Kupplungsschale und dem Innenrad kann ein in radialer Richtung der Kupplung verschiebbarer Bolzen angeordnet sein, und ferner eine Öffnung, mit welcher der Bolzen fluchtet. Der Bolzen greift in einer ersten, verriegelnden Position, wenn die mechanische Verriegelungseinrichtung schließt, in die Öffnung ein oder durch diese hindurch. In einer zweiten Position, das heißt der geöffneten Position der Verriegelungseinrichtung, befindet sich der Bolzen vollständig außerhalb der Öffnung. Ob der Bolzen in die Öffnung eingreift oder nicht, wird durch den Füllungsgrad im Arbeitsraum dadurch bestimmt, dass in dem Fall, dass die Verriegelungseinrichtung geöffnet ist, das Arbeitsmedium eine Verdrängungskraft auf den Bolzen ausübt, so dass der Bolzen aus der Öffnung heraus verdrängt wird. In dem Fall, dass die Verriegelungseinrichtung geschlossen ist, ist dieses verdrängende Arbeitsmedium in dem entsprechenden arbeitsmediumführenden Bereich nicht vorhanden, und der Bolzen wird durch ein geeignetes Druckmittel, beispielsweise eine Druckfeder, in die Öffnung hinein beziehungsweise durch diese hindurchgedrückt.

Insbesondere wirken auf den Bolzen im Betrieb die folgenden Kräfte:

* die Fliehkraft (Zentrifugalkraft) Fz = mω2r mit: m: Masse (kg) ω: Winkelgeschwindigkeit (1/s) r: Kreisbahnradius (m); * die Federkraft (Rückstellkraft) FR = -kx mit: k: Federkonstante (N/m) x: Auslenkung (m); * die Kraft durch den Rotationsdruck an der radial außen liegenden Stirnfläche des Bolzens Fp = Aßoizen p/2 ω2 (rWjrk2 - rFR2) (N) mit: Aßoizen: radial außen liegende Stirnfläche des Bolzens (m2) p: Dichte des Arbeitsmediums (kg/m3) ω: Winkelgeschwindigkeit (1/s) rWjrk: Radius, auf dem die äußere Stirnfläche des Bolzens liegt (m) ΓFR." Innendurchmesser des Flüssigkeitsrings im Arbeitsraum (m) * die Auftriebskraft (im rotierenden Raum) FA,rot = P arotV mit: p: Dichte des Arbeitsmediums (kg/m3) arot= ω2r Zentripetalbeschleunigung (m/s2) V: Volumen des vom Bolzen verdrängten Arbeitsmediums (m3).

Im Normalbetrieb, das heißt außerhalb eines für die Abgasnutzturbine oder die hydrodynamische Kupplung kritischen Betriebs, gilt:

Der Bolzen verbleibt damit bei jeder Drehzahl des Normalbetriebs sicher in seiner vorgesehenen Position außerhalb des Eingriffs mit der Öffnung. Sinkt der Füllstand in der Kupplung, reduziert sich damit der Rotationsdruck Fpu und/oder die Auftriebskraft. Damit ändern sich die Kräfteverhältnisse am Bolzen:

Fz > FR + Fp + FA,rot

Somit überwiegt die Fliehkraft Fz die ihr entgegengesetzten Kräfte, was dazu führt, dass der Bolzen in die Öffnung hineingleitet und Pumpenrad und Turbinenrad drehfest aneinander verriegelt. Dieselbe Bewegung des Bolzens tritt ebenfalls dann ein, wenn zwar die Auftriebskraft noch vorhanden ist, aufgrund von Überdrehzahlen jedoch die Fliehkraft Fz soweit ansteigt, dass sie die ihr entgegengesetzten Kräfte trotz der vergleichsweise großen Auftriebskraft überwindet.

Bei der Verwendung der hydrodynamischen Kupplung in einem Turbocompound- System wird somit eine mechanische Kopplung zwischen der Kurbelwelle und der Abgasnutzturbine hergestellt.

In den obigen Gleichungen wurde der Einfachheit halber mit einer wirkenden Druckfederkraft gerechnet. Selbstverständlich ist es möglich, jedes beliebige Druckmittel, welches eine Kraft auf den Bolzen entgegen der Fliehkraft ausüben kann, zu verwenden. Bei Verwendung einer solchen Druckfeder ist es vorteilhaft, die Feder derart auszulegen, dass der Bolzen bei niederen Drehzahlen der Turbine (zum Beispiel beim Start) in der radial innenliegenden Position gehalten wird, wohingegen bei einer Überdrehzahl er auch bei gefülltem Kreislauf radial nach außen gleitet, um die Turbine vor einem längeren Betrieb mit dieser Überdrehzahl zu schützen.

Gemäß einer Ausführungsform rastet der Bolzen nach dem Eintritt in die Öffnung ein, um somit eine Notsynchronisation zwischen Kurbelwelle und Abgasnutzturbine herzustellen, welche solange aufrechterhalten wird, bis der Bolzen wieder manuell ausgerastet wird. Gemäß einer anderen Ausführung wird der Bolzen automatisch nach Stillsetzen des Motors wieder in seine Ursprungsposition, das heißt in seine radial innen liegende Position, zurückgeführt.

Gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung ist zwischen der Kupplungsschale und dem Innenrad kein „schwimmender" Bolzen, sondern ein „schwimmender" Kipphebel vorgesehen. Dieser Kipphebel kann entsprechend des zuvor beschriebenen Funktionsprinzips des Bolzens arbeiten, das heißt eine erste Position einnehmen, bei welcher sich das Turbinenrad relativ zu dem Pumpenrad bzw. das Innenrad relativ gegenüber der Kupplungsschale drehen kann, und eine zweite Position, in welcher der Kipphebel Pumpenrad und Turbinenrad bzw. das Innenrad und die Kupplungsschale drehfest miteinander verriegelt.

Die Kipphebel und sein Gegenstück, beispielsweise in Form einer Öffnung, in welche der Kipphebel eingreift, kann wie der zuvor beschriebene Bolzen im Bereich zwischen der Kupplungsschale und der Rückseite des Turbinenrads vorgesehen sein. Selbstverständlich kann ein solcher Kipphebel auch zwischen zwei sich stirnseitig gegenüberstehenden Kupplungsrädern, allgemein dem Primärrad (Pumpenrad) und dem Sekundärrad (Turbinenrad) angeordnet sein und für eine Verriegelung in vorbestimmten Zuständen der beiden ausgebildet sein. Die Position des Kipphebels wird dabei vorteilhaft entsprechend der Ausführung des Bolzens durch den Füllstand der Kupplung, die Fliehkraft auf den Kipphebel, einer Federkraft auf den Kipphebel und den Rotationsdruck auf den Kipphebel eingestellt.

Die Erfindung wird nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen erläutert.

Es zeigen:

Figur 1 eine hydrodynamische Kupplung in einem Turbocompound-System; Figur 2 Details der erfindungsgemäß ausgeführten hydrodynamischen Kupplung gemäß Figur 1 in einem geöffneten Zustand (Figur 2a) und einem geschlossenen (verriegelten) Zustand (Figur 2b);

Figur 3 eine weitere erfindungsgemäß ausgeführte hydrodynamische Kupplung in einem geöffneten Zustand (Figur 3a) und einem geschlossenen (verriegelten) Zustand (Figur 3b).

In der Figur 1 erkennt man die hydrodynamische Kupplung 13, welche in einer Triebverbindung zwischen der durch den Verbrennungsmotor 11 angetriebenen Kurbelwelle und der mit Abgas des Verbrennungsmotors 11 beaufschlagten Abgasnutzturbine 10 angeordnet ist. Die hydrodynamische Kupplung 13 weist ein Pumpenrad 1 auf sowie ein Turbinenrad 2. Das Pumpenrad 1 steht über das Getriebe 7 in Triebverbindung mit der Abgasnutzturbine 10. Das Turbinenrad 2 steht über das Getriebe 8 in Triebverbindung mit der Kurbelwelle 12.

9 bezeichnet die Führung des Abgasstromes.

Das Pumpenrad 1 und das Turbinenrad 2 bilden miteinander einen Arbeitsraum 4 aus, in welchem das Arbeitsmedium 3 zirkuliert, siehe die durch den Pfeil im Arbeitsraum 4 angedeutete Zirkulationsrichtung. Das Arbeitsmedium 3 wird im Pumpenrad 1 radial nach außen beschleunigt und im Turbinenrad 2 radial nach innen verzögert. Über die Kreislaufströmung des Arbeitsmediums 3 wird vom Pumpenrad 1 auf das Turbinenrad 2 Drehmoment übertragen.

Das Arbeitsmedium 3 wird beispielsweise im Zentrum oder etwa im Zentrum des Arbeitsmediumkreislaufes zugeführt (nicht dargestellt) und aus dem Arbeitsraum 4 radial nach außen in einen Bereich zwischen der Rückseite des Turbinenrades 2, das heißt der Seite, die dem Arbeitsraum 4 entgegengesetzt ist, und einer Außenschale 1.1 , die drehfest mit dem Pumpenrad 1 verbunden ist und das Turbinenrad 2 umschließt, abgeführt. Diese Abführung stellt sich immer bei einer teilweisen oder vollständigen Entleerung des Arbeitsraums 4 ein. Jedoch wird auch in dem Fall, dass sich eine konstante Menge an Arbeitsmedium 3 in dem Arbeitsraum 4 befindet, sich ein entsprechender Arbeitsmediumpegel im Bereich zwischen dem Turbinenrad 2 und der Außenschale 1.1 einstellen.

In der Figur 2 erkennt man nochmals eine schematische Detailansicht des Bereiches aus der Figur 1 , in welchem die erfindungsgemäße Verriegelungseinrichtung 5 angeordnet ist. Sowohl in der Figur 1 als auch in der Figur 2 ist mittels einer Strichpunktlinie die Drehachse 6 der hydrodynamischen Kupplung angedeutet.

In der Figur 2 erkennt man wiederum deutlich den Pegel des Arbeitsmediums 3 im Bereich der mechanischen Verriegelungseinrichtung 5, und zwar in der Figur 2a im „Normalbetrieb", während in der Figur 2b ein Betriebszustand dargestellt ist, in welchem aus irgendeinem Grund Arbeitsmedium ungewollt aus der hydrodynamischen Kupplung ausgetreten ist.

In der Figur 2a befindet sich der Bolzen aufgrund der Kraft der Feder 5.3, des an der radial außen liegenden Stirnfläche des Bolzens 5.1 anliegenden Rotationsdruckes (Kraft F5) und der Auftriebskraft des Arbeitsmedium 3, in welches der Bolzen fast vollständig mit seinem Schaft 5.1.2 eingetaucht ist, wobei diesen Kräften nur die Rotationskraft Fz entgegengerichtet ist, in seiner radial inneren Position und somit außerhalb der Öffnung 5.2. Somit wird eine Relativdrehzahl (Kupplungsschlupf) zwischen dem Pumpenrad 1 und dem Turbinenrad 2 ermöglicht.

Gemäß der Figur 2b hingegen entfällt aufgrund des Arbeitsmediumpegels, welcher sich gegenüber des Betriebszustandes, welcher in der Figur 2a gezeigt ist, radial nach außen verschoben hat, sowohl die Auftriebskraft als auch der Rotationsdruck an der radial außen liegenden Stirnfläche des Bolzens 5.1. Die Fliehkraft Fz überwindet die Federkraft der Feder 5.3 und schiebt den Bolzen 5.1 mit dem radial äußeren Ende in die Öffnung 5.2. Es wird eine mechanische Verriegelung zwischen der Außenschale 1.1 und dem Turbinenrad 2 und damit zwischen dem Pumpenrad 1 und dem Turbinenrad 2 hergestellt. Dadurch wird die Abgasnutzturbine 10, das heißt das Laufrad derselben, hinsichtlich ihrer Drehzahl mechanisch an die Kurbelwelle 12 gekoppelt, wobei sich die Absolutdrehzahl der Abgasnutzturbine 10 entsprechend der Übersetzungen der zwischengeschalteten Getriebe 7 und 8 einstellt.

Wie man in der Figur 2 erkennen kann, ist gemäß der gezeigten Ausführung die Öffnung 5.2 in einem Vorsprung 5.5, der an der Rückseite des Turbinenrades 2 ausgebildet ist, eingebracht. Der Bolzen 5.1 gleitet mit seinem zylindrischen Schaft 5.1.2 innerhalb einer Führung 5.4, welche den Schaft 5.1.2 in Umfangsrichtung umschließt. Radial innen ist an den Schaft 5.1.2 ein verdickter, das heißt mit einem größeren Durchmesser versehener Kopfbereich 5.1.1 angeschlossen. Aufgrund des Überstandes des Kopfbereiches 5.1.1 gegenüber dem Schaft 5.1.2 wird radial außen am Kopfbereich 5.1.1 eine Schulter 5.1.3 ausgebildet, an welcher die Feder 5.3 mit ihrem radial inneren axialen Ende angreift. Mit ihrem entgegengesetzten, radial äußeren axialen Ende greift die Feder 5.3 an der Führung 5.4 an. Da die Feder 5.3 als Druckfeder ausgebildet ist, übt sie somit eine Kraft in radialer Richtung nach innen auf den Bolzen 5.1 aus.

Die Figur 3 zeigt einen gegenüber den Figuren 1und 2 abgewandelten Verriegelungsmechanismus in einem geöffneten Zustand (Figur 3a) und einem verriegelten Zustand (Figur 3b). Dabei stellt die Figur 3 zwei Schnittdarstellungen in einem Radialschnitt in etwa durch die Position der Längsachse des Bolzens in den Figuren 1 und 2 dar, obgleich in der Ausführung gemäß der Figur 3 natürlich kein Bolzen vorgesehen ist.

In diesem Schnitt erkennt man als Bauteil des Pumpenrads 1 nur den innen an der Außenschale 1.1 angeschlossenen Kipphebel 5.11 sowie ansatzweise eine Radialschnittfläche durch die Außenschale 1.1 in einem radial äußeren Bereich. Von dem Turbinenrad 2 ist nur ein Schnitt durch den axialen Vorsprung 5.5 dargestellt, in welchem die Öffnung 5.12 als Gegenstück zu dem Kipphebel ausgebildet ist, sowie die Außenkontur des Turbinenrads 2.

Wie man sieht, ist anstelle des Bolzens ein am Pumpenrad 1 gelenkig angeschlossener Kipphebel 5.11 vorgesehen, welcher radial nach außen um eine Achse parallel zur Drehachse der Kupplung verschwenkbar ist. Der Kipphebel 5.11 wird dabei in der in der Figur 3a gezeigten entriegelten Position entgegen der Kraft der Druckfeder 5.13 und der Fliehkraft durch die Auftriebskraft des Arbeitsmediums, siehe den eingezeichneten Flüssigkeitsspiegel, gehalten.

Bei einem Absinken des Füllungsgrads, wodurch der gezeigte Flüssigkeitspegel radial nach außen wandert und die Auftriebskraft auf den Kipphebel 5.11 abnimmt, bewegt sich der Kipphebel 5.11 aufgrund der Kraft der Druckfeder 5.13 in die in der Figur 3b gezeigte zweite Position.

Bei einer entsprechend großen Fliehkraft durch eine hohe Drehzahl des Pumpenrads 1 , beispielsweise dadurch, dass vom Turbinenrad 2 kein Bremsmoment übertragen wird, insbesondere weil die Kupplung weitgehend oder vollständig von Arbeitsmedium entleert ist, kippt auch die Zentrifugalkraft den Kipphebel 5.11 in eine Richtung radial nach außen in Richtung einer Aussparung oder Öffnung in dem Turbinenrad 2 beziehungsweise in einem an diesem vorgesehenen Vorsprung. Der Kipphebel 5.11 hakt in diese Öffnung 5.12 ein, so dass das Pumpenrad 1 , welches sich mit der durch den Pfeil angedeuteten Drehrichtung dreht, das Turbinenrad 2 mitreißt.

Selbstverständlich ist es auch denkbar, dass ausschließlich der Flüssigkeitspegel und damit der Füllungsgrad der Kupplung die Position des Kipphebels 5.11 bestimmt, wenn der Kipphebel derart leicht ausgeführt ist, dass der Einfluss der Fliehkraft vernachlässigt werden kann. Nachfolgend wird ein mögliches Ausführungsbeispiel der Erfindung, vorteilhaft entsprechend der in der Figur 2 dargestellten Form, rechnerisch analysiert.

Beispielsweise kann ein Aluminiumgewicht (insbesondere in Form des beschriebenen Bolzens 5.1 ) einen Durchmesser von 10 mm und eine Länge von 200 mm aufweisen. Sämtliche Maßangaben dieser Beschreibung sind dabei als vorzuziehende Werte anzusehen, welche vorteilhaft in etwa eingehalten werden. Das Aluminiumgewicht ist zum Beispiel zu 75 % in das Arbeitsmedium eingetaucht, wenn sich die hydrodynamische Kupplung im Nennzustand befindet, das heißt ein vorbestimmter Füllungsgrad nicht unterschritten ist. Mit einer geeigneten Feder lässt sich das System derart abstimmen, dass bei einer Drehzahl von zum Beispiel 8586 pro Minute der Kolben ausfährt, das heißt die mechanische Verriegelungseinrichtung schließt. Hierdurch wird eine Überdrehzahl von mehr als 8586 pro Minute verhindert. Nimmt hingegen der Füllungsgrad des Arbeitsraums in der Kupplung ab, wirkt ein verminderter Auftrieb und somit insbesondere nur noch die Federkraft, welche an dem Bolzen anliegt, der Fliehkraft, welche auf den Bolzen wirkt, entgegen. Das Schließen der mechanischen Verriegelungseinrichtung erfolgt demnach früher, beispielsweise innerhalb des normalen Betriebsbereiches der hydrodynamischen Kupplung, das heißt innerhalb eines Drehzahlbereiches, welcher bei gefüllter Kupplung bzw. einem vorgegebenen Füllungsgrad des Arbeitsraums der Kupplung zulässig ist.

Bei einer Dichte des verwendeten Aluminiums für die Verriegelungseinrichtung bzw. den Bolzen von 0,00265 g pro mm3 und einer Dichte des Arbeitsmediums von 0,0084 g pro mm3 ergibt sich bei einer Winkelgeschwindigkeit von 900 pro Sekunde eine Auftriebskraft auf den Bolzen von 56,1 Newton. Die Rückstellkraft durch den Rotationsdruck im Arbeitsmedium auf den Bolzen beträgt 74,8 Newton. Die Fliehkraft beträgt bei dieser Ausführung 236 Newton und die Federkraft beträgt insbesondere 105,1 Newton. Hieraus ergibt sich ein Schließen der Verriegelungseinrichtung oberhalb von 8586 Umdrehungen pro Minute, was der genannten Winkelgeschwindigkeit von 900 pro Sekunde entspricht. Bei einem Ölverlust hingegen ist sowohl die Auftriebskraft als auch die Rückstellkraft durch den Rotationsdruck gleich Null. Hieraus ergibt sich eine Schaltdrehzahl von 4730 pro Minute. Ein Durchgehen der Turbine wird somit sicher verhindert. Bezugszeichenliste

1. Pumpenrad 1.1 Außenschale 2 Turbinenrad 3 Arbeitsmedium 4 Arbeitsraum 5 mechanische Verriegelungseinrichtung 5.1 Bolzen 5.1.1 Kopfbereich 5.1.2 Schaft 5.1.3 Schulter 5.2 Öffnung 5.3 Druckfeder 5.4 Führung 5.5 Vorsprung 5.11 Kipphebel 5.12 Öffnung 5.13 Druckfeder 6 Kupplungsdrehachse 7 Getriebe 8 Getriebe 9 Abgasführung 10 Abgasnutzturbine 11 Verbrennungsmotor 12 Kurbelwelle 13 hydrodynamische Kupplung