DE REFROIDISSEMENT ET LUBRIFICATION

La présente invention est relative à un piston hydraulique à soupape de refroidissement et lubrification, iedit piston coopérant avec un cylindre pour former par exemple la chambre hydraulique de volume variable d'une pompe ou d'un moteur hydraulique à pistons axiaux ou radiaux.

L'étanchéité des pistons des pompes et moteurs hydrauliques à pistons axiaux ou radiaux est le plus souvent obtenue en laissant un faible jeu diamétral entre iesdits pistons et le cylindre avec lequel lis coopèrent. A titre d'exemple, ledit jeu peut valoir de vingt à quarante micromètres pour un piston de vingt millimètres de diamètre. Un jeu diamétral aussi petit permet usuellement d'obtenir des niveaux d'étanchéité acceptables jusqu'à des pressions opérationnelles de l'ordre de trois à cinq cent bars, ceci sous réserve de prévoir un recouvrement suffisant entre le piston et le cyiindre dans lequel translate iedit piston.

Prévoir un petit jeu diamétral entre le piston et son cylindre forme une solution d'étanchéité simple et robuste. Le prix de revient en fabrication de ladite solution reste en outre modéré, malgré ia précision d'usinage élevée qu'elle requiert.

On remarque que les pistons des pompes et moteurs hydrauliques à pistons axiaux sont ordinairement terminés par des patins articulés qui glissent sur un plateau incliné ou inclinable selon que lesdites pompes ou Iesdits moteurs sont à cylindrée fixe ou à cylindrée variable. Lorsque ledit plateau est incliné et qu ^' une pression est appliquée sur l'un quelconque des pistons par quelque fluide hydraulique que ce soit - par exemple par de l'huile - l'effort qu'exerce le patin articulé dudit piston sur ledit plateau produit par réaction un effort radial entre ledit piston et le cylindre avec lequel il coopère.

Ledit effort radiai génère une pression de contact entre ledit piston et son cylindre. Ladite pression s'applique, de première part, au niveau de l'extrémité dudit piston qui est opposée au patin articulé, et de deuxième part, au niveau de i'extrémité dudit cylindre qui débouche en direction du plateau incliné.

Les pistons des pompes et moteurs hydrauliques tels qu'ils viennent d'être décrits sont responsables de pertes énergétiques de diverses natures qui réduisent l'efficacité énergétique totale desdites pompes et desdite moteurs.

Parmi lesdites pertes énergétiques, on distingue en premier lieu les fuites de fluide hydraulique. Sous l'effet de la pression, du fluide hydraulique est en effet expulsé de la chambre hydraulique via i'espace que forme ie jeu diamétral laissé entre le piston et le cylindre, puis s'échappe au niveau de l'extrémité du cylindre qui débouche en direction du plateau incliné. On note d'aiiieurs qu'en effectuant des mouvements de va-et-vient dans son cylindre, le piston produit un effet de pompe au niveau du jeu diamétral laissé entre lui et iedit cylindre, ce qui augmente ie débit de fuite hydraulique. Le cisaillement du fluide hydraulique qui est intercalé entre le piston et le cylindre compte aussi parmi iesdites pertes énergétiques. Ledit cisaillement produit un effort résistant qui s'oppose à la rotation de la pompe ou du moteur hydraulique. Cet effort de cisaillement est d'autant plus important que d ^: une part, le fluide hydraulique est visqueux, et que d'autre part, le jeu diamétral laissé entre le piston et ie cylindre est faible.

Enfin, Iesdites pertes énergétiques proviennent aussi de l'effort qu'exerce le patin de piston sur ie plateau incliné. Ledit effort se traduit par des efforts radiaux exercés par ie piston sur son cylindre. Conjugués avec ie déplacement dudit piston dans ledit cylindre, lesdlts efforts radiaux génèrent des pertes énergétiques qui sont le proàiM desdrts efforts par ie coefficient de frottement entre le piston et son cylindre, multiplié par la distance parcourue par ledit piston dans ledit, cylindre.

Comme on le comprend aisément à la lecture de ce qui précède, pour réduire la perte énergétique totale produite par les pistons des pompes et moteurs hydrauliques, il faut au minimum poursuivre ie triple objectif de limiter autant que possible ies fuites hydrauliques, de réduire au maximum les pertes par cisaillement du fluide hydraulique, et de minimiser ies pertes par frottement produites au niveau des contacts entre le piston et son cylindre. ii existe néanmoins diverses contradictions qui s'opposent à la poursuite simultanée de ces trois objectifs.

En effet, en l'état de l'art et de la technique, réduire les fuites de fluide hydraulique ne peut pas se faire en réduisant encore ie jeu diamétral laissé entre ie piston et son cylindre car tes pertes par cisaillement augmenteraient de façon inacceptable.

En effet, ces pertes par cisaillement augmentées se traduiraient par une quantité de chaleur accrue émise dans un volume plus faible de fluide hydraulique compris dans le jeu diamétral laissé entre ie piston et son cylindre. If résulterait de cette situation que la température dudit fluide augmenterait drastiquement tandis que sa viscosité baisserait. Ledit fluide perdrait une grande partie de ses qualités lubrifiantes ce qui augmenterait les pertes par frottement qui en retour augmenteraient encore la quantité de chaleur reçue par le fluide hydraulique compris dans le jeu diamétral. S'ensuivrait alors un emballement des émissions de chaleur et de la hausse de la température locale du fluide hydraulique, avec au-delà d'un certain seuil la destruction par cokéfaction àuàH fluide compris dans ie jeu diamétral laissé entre le piston et son cylindre. En plus de cela, la température du piston pourrait monter au point que ledit piston se dilate plus vite que le cyiindre dans iequei il translate. Ce dernier effet conduirait au gnppage dudit piston dans ledit cylindre.

Réduire le jeu diamétral laissé entre ie piston et son cylindre pour réduire ies fuites de fluide hydraulique n'est donc guère possible, et ce d ^' autant plus que pour réduire les pertes par cisaillement, il faudrait au contraire augmenter ledit jeu. En effet, les pertes par cisaillement augmentent approximativement de façon inversement proportionnelle audit jeu. Outre réduire ies pertes par cisaillement, augmenter ledit jeu réduirait également ies pertes par frottement induites par les efforts radiaux exercés par ie piston sur son cyiindre. En effet, augmenter raisonnablement ie jeu diamétrai laissé entre ie piston et ie cyiindre favoriserait la formation et ie maintien d'un régime de lubrification hydrodynamique entre ledit piston et ledit cylindre, notamment parce que le fiim de fluide hydraulique - s'il s'agit d'huile par exemple - serait plus épais, et parce que ce dernier serait maintenu à plus basse température.

Toutefois, augmenter ie jeu diamétrai entre le piston et son cylindre n'est pas non plus la solution car ceci se ferait au détriment des fuites hydrauliques qui passent entre ces deux pièces. Lesdites fuites augmenteraient drastiquement.

Comme les objectifs qui viennent d'être décrits sont contradictoires dans leur réalisation, le jeu diamétrai entre ies pistons et ies cylindres des pompes et moteurs hydrauliques à pistons axiaux ou radiaux selon l'état de l'art résulte d'un compromis entre tes fuites hydrauliques d'une part, et les pertes par cisailiement d'huile et par frottement mécanique d'autre part.

On pourrait imaginer sortir de ce compromis en plaçant un joint d'étanchéité sur ie piston soit à l'extrémité dudit piston la plus proche de ia chambre hydraulique, soit en son milieu en prenant garde que ledit joint ne puisse jamais sortir du cylindre. Ainsi, il serait possible d'avoir un fort jeu diamétral entre le piston et son cylindre puisque l'étanchéité ne serait plus tributaire du jeu. Le problème de quelque joint ou segment d'étanchéité que ce soit, c ^' est que ie piston n'est plus assez lubrifié dans son cyiindre car trop peu d'huile est introduite dans l'espace formé par ie jeu diamétrai laissé entre ie piston et son cylindre.

En outre, ladite huile doit être renouvelée en permanence pour évacuer la chaieur émise par les fuites, ies pertes par cisaillement, et ies pertes par frottement résiduelles, installer un joint étanche sur ies pistons des pompes et moteurs hydrauliques à pistons axiaux ou radiaux conduit donc immanquablement au séchage du cylindre et ceci potentieiiement jusqu'au grippage du piston dans ledit cylindre, et à un vieillissement prématuré du fluide hydraulique localement soumis à des températures excessives.

En outre, on remarquera que certaines pompes ou certains moteurs hydrauliques comportent des pièces mécaniques qui sont positionnées à l'opposé de ia chambre hydraulique et qui sont en tout ou partie lubrifiées et/ou refroidies grâce au débit de fuite passant entre le piston et le cylindre. Empêcher toute fuite de fluide hydraulique entre ie piston et son cylindre conduirait à devoir lubrifier lesdites pièces par un apport d'huile volontaire, par exemple au moyen d'un injecteur.

C'est pour résoudre ces différents problèmes que ie piston hydraulique à soupape de refroidissement et lubrification selon finvention permet, en fonction de son mode de réalisation : ● Le montage d'un joint ou segment d'étanchèité entre le piston et son cylindre, ledit joint jugulant les fuites de fluide hydraulique qui surviennent au niveau du jeu diamétral laissé entre ledit piston et ledit cylindre particulièrement lorsque une pression élevée règne dans ia chambre hydraulique de la pompe hydraulique ou du moteur hydraulique qui le reçoit, ledit montage ne compromettant plus * par rapport à l'état de l'art - la bonne lubrification dudit piston dans ledit cylindre ;

● De laisser passer un débit de fuite d'huile de lubrification et de refroidissement important au niveau du jeu diamétral entre le piston et son cylindre seulement lorsque une pression basse régne dans la chambre hydraulique de la pompe hydraulique ou du moteur hydraulique qui le reçoit ladite pression basse étant par exemple celle communément appelée « pression de gavage » ;

● D'optimiser le jeu diamétral laissé entre le piston et son cylindre pour minimiser les pertes par cisaillement et par frottement en n'augmentant que marginalement les pertes énergétiques liées aux fuites de fluide hydraulique passant par ie jeu diamétral laissé entre ledit piston et ledit cylindre :

● D'augmenter significativement le rendement de toute pompe hydraulique ou moteur hydraulique qui le reçoit ;

● De n'augmenter que très marginalement le prix de revient en fabrication de ia pompe ou du moteur hydraulique qui le reçoit. II est entendu qu'outre son application aux pompes hydrauliques et aux moteurs hydrauliques à pistons axiaux ou radiaux, le piston hydraulique à soupape de refroidissement et lubrification suivant l'invention peut s'appliquer à toute autre pompe _! moteur, moteur-pompe, vérin ou appareil de quelque forme ou nature que ce soit, que ces organes ou appareils soient hydrauliques ou pneumatiques, et dès lors que la configuration desdite organes ou appareils permet avantageusement d ^' exploiter ledit piston suivant l'invention.

Les autres caractéristiques de la présente invention ont été décrites dans la description et dans les revendications secondaires dépendantes directement ou indirectement de la revendication principale

Le piston hydraulique est constitué d'un corps cylindrique qui expose une surface cylindrique externe logée à faible jeu dans un cylindre de sorte à laisser un espace interstitiel entre ladite surface et ledit cylindre, ledit piston pouvant translater dans ledit cylindre avec lequel il forme une chambre hydraulique de volume vanabie, une première extrémité dudit piston présentant une face de compression débouchant dans la chambre hydraulique pour recevoir la pression d'un fluide tandis que l'autre extrémité dudit piston présente une face d'appui de piston pour exercer un effort sur des moyens de transmission. Le piston hydraulique suivant ia présente invention comprend . ● Des moyens d'étanchérté aménagés sur la surface cylindrique externe, lesdits moyens pouvant former une étanchèité avec ie cylindre ;

● Au moins un conduit de refroidissement et lubrification qui est en tout ou partie aménagé dans ie corps cyiindrique _: ledit conduit commençant d'une part, avec une entrée de conduit qui communique directement ou indirectement avec ia chambre hydrauiique, et finissant d'autre part, avec une sortie de conduit qui débouche directement ou indirectement au niveau de ia surface cylindrique externe, le fluide pouvant circuler dans ledit conduit depuis ladite entrée jusqu'à ladite sortie quand ia pression régnant dans ta chambre hydraulique est supérieure â la pression régnant dans l'espace interstitiel, cependant que les moyens d'étanchéité interdisent audit fluide de passer par l'extérieur du corps cylindrique pour aller de ladite entrée â ladite sortie ;

● Au moins une soupape de refroidissement et lubrification logée en tout ou partie dans le conduit de refroidissement et lubrification et qui peut s'ouvrir ou se fermer pour respectivement permettre ou interdire la circulation du fluide dans ledit conduit, ladite soupape comportant une portée de fermeture de débit qui peut sort, rester à une certaine distance d'une surface de contact de soupape aménagée à l'intérieur ou à l'extrémité du conduit de refroidissement et lubrification pour laisser passer le fluide, soit, être maintenue au contact de ladite surface pour former avec cette dernière une iigne de contact étanche qui interdit ie passage dudtt fluide ;

● Au moins un piston actionneur de soupape rigidement relié à la soupape de refroidissement et lubrification de sorte à pouvoir manœuvrer cette dernière en fermeture et/ou en ouverture, ledit piston étant logé à faible jeu dans un cylindre d'actionneur aménagé dans ou sur le corps cylindrique, ledit piston pouvant se mouvoir en translation longitudinale dans ledit cylindre et présentant une face haute-pression exposée à la pression régnant dans ia chambre hydraulique, tandis qu ^' à l'opposé de ladite face haute-pression, ledit piston présente une face côté basse-pression qui communique directement ou indirectement soit, avec l'espace interstitiel, soit, avec ia face d'appui de piston, soit, avec les deux ;

● Au moins un orifice de calibrage de débit qui limite ie débit maximal de fluide pouvant circuler dans ie conduit de refroidissement et lubrification, ledit orifice étant placé - sur ie parcours du fluide - en série avec ia soupape de refroidissement et lubrification, et en parallèle avec ie piston actionneur de soupape ;

● Au moins un ressort de rappel de soupape qui tend à éloigner ia portée de fermeture de débit de ia surface de contact de soupape ;

● Au moins une butée de soupape qui fixe la distance maximaie d'éioignement de ia portée de fermeture de débit par rapport à ia surface de contact de soupape.

Le piston hydraulique suivant ia présente invention comprend un ressort de rappel de soupape qui est en tout ou partie iogè à l'intérieur d une chambre intermédiaire de fluide formée entre le piston actionneur de soupape et ia ligne de contact étanche. Le piston hydraulique suivant ia présente invention comprend des moyens d'étanchéité qui sont constitués d'au moins un segment à coupe logé dans au moins une gorge d'étanchéité aménagée dans le corps cylindrique et débouchant sur !a surface cylindrique externe. Le piston hydraulique suivant la présente invention comprend des moyens d'étanchéité qui sont constitués d ^: au moins un joint circulaire souple logé dans au moins une gorge d'étanchéité aménagée dans ie corps cylindrique et débouchant sur la surface cylindrique externe. Le piston hydraulique suivant ia présente invention comprend une gorge de dégagement anti-cisaillement qui est aménagée dans le corps cylindrique, ladite gorge débouchant sur la surface cylindrique externe.

Le piston hydraulique suivant la présente invention comprend un diamètre de l'extrémité axiale du corps cylindrique située du côté de ia face de compression qui se réduit graduellement sur une certaine longueur pour former une dépouille de portance.

Le piston hydraulique suivant la présente invention comprend un diamètre de l'extrémité axiale du cylindre située à l'opposé de la chambre hydraulique qui augmente graduellement sur une certaine longueur pour former un épanouissement de portance.

Le piston hydraulique suivant ia présente invention comprend un orifice de calibrage de débit qui est aménagé à l'intérieur du piston actionneur de soupape dont il relie la face haute-pression et ia face côté basse-pression ou l une quelconque des deux dites faces, avec ia surface cylindrique externe dudit piston.

Le piston hydraulique suivant ia présente invention comprend un orifice de calibrage de débit qui est constitué du jeu laissé entre ie piston actionneur de soupape et ie cylindre d' actionneur avec lequel coopère ledit piston.

Le piston hydraulique suivant ia présente invention comprend un corps cylindrique qui est traversé de part en part dans ie sens de sa longueur par un conduit de lubrification des moyens de transmission qui débouche d'une part, sur la face de compression et d'autre part, sur la face d ^' appui de piston

Le piston hydraulique suivant ta présente invention comprend une soupape de refroidissement et iubrification et un piston actionneur de soupape qui sont réalisés dans un seul et même bloc de matière pour former un ensemble soupape-piston actionneur. Le piston hydraulique suivant la présente invention comprend un ensemble soupape-piston actionneur qui est traversé de part en part dans le sens axial par ie conduit de lubrification des moyens de transmission autour duquel il peut coulisser tout en formant avec ce dernier une étanchéité. Le piston hydraulique suivant ia présente invention comprend un ensemble soupape- piston actionneur qui est traversé de part en part dans le sens axial par ie conduit de lubrification des moyens de transmission, ledit ensemble formant une partie dudit conduit. Le piston hydraulique suivant la présente invention comprend un ensemble soupape-piston actionneur qui est terminé par un embout étanohe coulissant qui forme une étanchéité avec un cylindre récepteur d'embout aménagé dans le conduit de lubrification des moyens de transmission, ledit embout étanche permettant audit ensemble de se mouvoir en translation longitudinale par rapport audit conduit.

La description qui va suivre en regard des dessins annexés et donnés à titre d'exemples non limitatifs permettra de mieux comprendre l'invention, les caractéristiques qu'elle présente, et les avantages qu'elle est susceptible de procurer :

Figure 1 est une vue en coupe schématique d'une pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable équipée de pistons hydrauliques à soupape de refroidissement et lubrification sefon l'invention.

Figure 2 est une vue en coupe schématique du piston hydraulique â soupape de refroidissement et lubrification selon l'invention dont l'ensemble soupape-piston actionneur est traversé de part en part dans le sens axial par le conduit de lubrification des moyens de transmission autour duquel il peut coulisser tout en formant avec ce dernier une étanchéité.

Figures 3 et 4 sont des vues en coupe schématique de détail du piston hydraulique â soupape de refroidissement et lubrification selon l'invention qui en illustrent le fonctionnement respectivement quand la pression qui règne dans la chambre hydraulique est basse _: puis haute, l'ensemble soupape-piston actionneur étant d'une part, traversé dans le sens axial par le conduit de lubrification des moyens de transmission pour en former une partie et étant d'autre part, terminé par un embout étanche coulissant qui forme une étanchéité avec un cylindre récepteur dembout aménagé dans ledit conduit de lubrification.

Figure 5 est une vue en coupe schématique de détail du piston hydraulique à soupape de refroidissement et lubrification selon i'invention et suivant sa variante montrée en figure 2.

Figure 6 est une vue en coupe schématique du piston hydraulique â soupape de refroidissement et lubrification selon l'invention dont la face basse- pression du piston actionneur de soupape est située en aval de la ligne de contact étanche par rapport au sens d'écoulement du fluide.

Figure 7 est une vue en coupe schématique du piston hydraulique à soupape de refroidissement et de lubrification seion l'invention dénué de conduit de lubrification des moyens de transmission

Figure 8 est une vue tridimensionnelle en écorché du piston hydraulique à soupape de refroidissement et de lubrification selon l'invention et suivant sa variante telle que représentée en figures 3 et 4, ledit piston étant assemblé. Figure 9 est une vue tridimensionnelle éclatée du piston hydraulique à soupape de refroidissement et de lubrification seion l'invention et suivant sa variante telle que représentée en figures 3 et 4. DESCRIPTION DE L'INVENTION

On a montré en figures 1 à 9 le piston hydraulique 1 â soupape de refroidissement et lubrification 2, divers détails de ses composants, ses variantes, et ses accessoires.

Comme on le voit particulièrement en figures 1 et 2, le piston hydraulique 1 est constitué d'un corps cylindrique 6 qui expose une surface cylindrique externe 13 logée à faible Jeu dans un cylindre 4 de sorte â laisser un espace interstitiel 32 entre ladite surface 13 et iedit cylindre 4. ledit piston 1 pouvant translater dans ledit cylindre 4 avec lequel ii forme une chambre hydraulique 5 de volume variable.

On remarque, particulièrement en figures 1 et 2 qu'une première extrémité du piston hydraulique 1 présente une face de compression 10 débouchant dans la chambre hydraulique 5 pour recevoir la pression d'un fluide 11 tandis que l'autre extrémité dudit piston 3 présente une face d'appui de piston 8 pour exercer un effort sur des moyens de transmission 9.

Les figures 1 â 9 illustrent que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention comprend des moyens d'étanchéité 16 aménagés sur la surface cylindrique externe 13. iesdits moyens 16 pouvant former une ètanchéité plus ou moins parfaite avec le cylindre 4 et étant de préférence aménagés sur la partie de la surface cylindrique externe 13 qui est proche de la chambre hydraulique 5. On note que les moyens d'étanchéité 16 peuvent être simplement constitués d'une réduction locale de l'espace interstitiel 32 obtenue par une augmentation locale du diamètre de la surface cylindrique externe 13. Ladite augmentation peut être non-cyiindrique et prendre par exemple la forme d'un bombé ou d'un bulbe qui s'articule dans le cylindre 4 qui le reçoit. il est particulièrement visible en figures 2 à 8 que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention comprend au moins un conduit de refroidissement et lubrification 7 qui est en tout ou partie aménagé dans le corps cylindrique 6, ledit conduit 7 commençant d'une part, avec une entrée de conduit 14 qui communique directement ou indirectement avec la chambre hydraulique 5, et finissant d'autre part, avec une sortie de conduit 15 qui débouche directement ou indirectement au niveau de la surface cylindrique externe 13.

On notera que le fluide 11 peut circuler dans iedit conduit 7 depuis ladite entrée 14 Jusqu'à ladite sortie 15 quand la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est supérieure à la pression régnant dans l'espace interstitiel 32, cependant que les moyens d'étanchéité 16 interdisent audit fluide 11 de passer par l'extérieur du corps cylindrique 6 pour aller de ladite entrée 14 à ladite sortie 15 lorsque iesdits moyens 15 forment une ètanchéité avec ie cylindre 4.

Sur les figures 1 à 9, on a montré que te piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention comprend au moins une soupape de refroidissement et lubrification 2 logée en tout ou partie dans le conduit de refroidissement et lubrification 7 et qui peut s'ouvrir ou se fermer pour respectivement permettre ou interdire ia circuiation du fluide 11 dans ledit conduit 7. Selon l ^' invention, ia soupape de refroidissement et lubrification 2 comporte une portée de fermeture de débit 24 qui peut soit, rester à une certaine distance d'une surface de contact de soupape 26 aménagée à l ^' intérieur ou à l'extrémité du conduit de refroidissement et lubrification 7 pour laisser passer le fluide 11, soit, être maintenue au contact de ladite surface 26 pour former avec cette dernière une ligne de contact étanche 25 qui interdit le passage dudtt fluide 11 , ladite ligne 25 étant montrée en figure 4,

On remarque - particulièrement en figures 2 à 9 - que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention comprend au moins un piston actionneur de soupape 22 qui est rigidement relié à la soupape de refroidissement et lubrification 2 de sorte à pouvoir manœuvrer cette dernière en fermeture et/ou en ouverture. Ledit piston 22 est logé â faible jeu dans un cylindre d'actionneur 31 aménagé dans ou sur le corps cylindrique 6 et peut se mouvoir en translation longitudinale dans ledit cylindre 31.

En figures 3 à 7 et en figure 9, on constate que le piston actionneur de soupape 22 présente une face haute-pression 23 exposée à ia pression régnant dans ia chambre hydraulique 5, tandis qu'à l'opposé de ladite face haute-pression 23, ledit piston 22 présente une face côté basse-pression 28 qui communique directement ou indirectement soit, avec l'espace interstitiel 32, soit, avec la face d'appui de piston 8. soit, avec les deux 32. 8. On notera que le piston actionneur de soupape 22 ou le cylindre d'actionneur 31 peut comporter un Joint de tout type connu de l'homme de l'art pour parfaire l étanchéité constituée entre ledit piston 22 et ledit cylindre 31.

En figures 2 à 9, on voit distinctement que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention comporte au moins un orifice de calibrage de débit 27 qui limite le débit maximal de fluide 11 pouvant circuler dans le conduit de refroidissement et lubrification 7

L'orifice de calibrage de débit 27 est placé - sur le parcours du fluide 11 ~ en série avec la soupape de refroidissement et lubrification 2, et en parallèle avec le piston actionneur de soupape 22 c'est à dire que par rapport au sens d'écoulement du fluide 11 dans le conduit de refroidissement et lubrification 7, ledit orifice 27 est placé avant ou après la soupape de refroidissement et lubrification 2, tandis que le passage de fluide 11 au travers dudit orifice 27 n'est affecté en rien par iâ position du piston actionneur de soupape 22 dans ia mesure ou ledit orifice 27 permet audit fluide 11 soit de contourner soit de traverser ledit piston 22.

Il est particulièrement visible en figures 2 à 9 que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention comporte au moins un ressort de rappel de soupape 30 qui tend à éloigner la portée de fermeture de débit 24 de ia surface de contact de soupape 26, ledit ressort 30 pouvant être hélicoïdal, de torsion, de traction, ou être une rondelle élastique de queique type que ce soit et de manière générale, être de tout type connu de l'homme de l ^' art. Sur les mêmes figures 2 à 9, il est également particulièrement visible que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention présente au moins une butée de soupape 3 qui fixe la distance maximaie d'éioignement de ia portée de fermeture de débit 24 par rapport à ia surface de contact de soupape 26.

La butée de soupape 3 peut notamment coopérer avec n'importe quelle partie constituante de ia soupape de refroidissement et lubrification 2 ou du piston actionneur de soupape 22 avec lequel eiie coopère. On note aussi que ladite butée 3 peut par exemple être constituée d'un circlip logé dans une gorge aménagée dans le cylindre d'actionneur 31. le piston actionneur de soupape 22 pouvant venir au contact dudit circlip.

Suivant les variantes du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 montrées en figures 1 à S, on note que le ressort de rappel de soupape 30 peut être en tout ou partie logée à l'intérieur d'une chambre intermédiaire de fluide 29 formée entre le piston actionneur de soupape 22 et ta ligne de contact étanche 25.

En figures 1 à 5 et ? à 9, on remarque que les moyens d'étanchéité 16 peuvent être constitués d'au moins un segment à coupe 17 logé dans au moins une gorge d'étanchéité 18 aménagée dans le corps cylindrique 6 et débouchant sur fa surface cylindrique externe 13.

A titre de variante illustrée en figure 6. les moyens d'étanchéité 16 peuvent être également constitués d'au moins un joint circulaire souple 19 logé dans au moins une gorge d'étanchéité 18 aménagée dans te corps cylindrique 6 et débouchant sur la surface cylindrique externe 13.

On note que le joint circulaire souple 19 peut par exemple être fait d'un tore en éiastomère, ou être de type composite notamment constitué d'un joint torique en éiastomère qui coopère avec une bague en matière plastique chargée ou non de particules antifriction et/ou antiabrasion.

Les figures 1 à 9 montrent qu'avantageusement, une gorge de dégagement anti- cisaillement 20 peut être aménagée dans le corps cylindrique 6 _: ladite gorge 20 débouchant sur ia surface cylindrique externe 13.

Selon cette configuration particulière _: les parties de la surface cylindrique externe 13 situées axiaiement avant et après ia gorge de dégagement anti-cisaillement 20 peuvent ne pas avoir exactement le même diamètre. Par exemple, la partie qui comprend les moyens d'étanchéité 16 peut présenter un diamètre sensiblement plus grand que la partie dénuée de moyens d'étanchéité 16.

A titre d'autre variante du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et iuDrification 2 particulièrement visible en figures 3 à 9, on remarque que le diamètre de l'extrémité axiale du corps cylindrique 6 située du côté de ia face de compression 10 peut se réduire graduellement sur une certaine longueur pour former une dépouille de portance 21 qui, lorsque le piston hydraulique 1 remonte dans le cylindre 4 en direction de ia chambre hydraulique 5, force du fluide 11 à pénétrer entre ladite extrémité axiale du corps cylindrique 6 et le cylindre 4 au niveau du contact entre ladite extrémité et ledit cylindre 4.

Cette configuration particulière du piston hydraulique 1 suivant l'invention favorise l'établissement d'un régime de lubrification hydrodynamique au niveau dudlt contact et réduit les pertes par frottement générées par le déplacement du piston hydraulique 1 dans le cylindre 4.

En alternative ou de façon complémentaire., la figure 2 montre que le diamètre de l'extrémité axiale du cylindre 4 située à l'opposé de la chambre hydraulique 5 peut augmenter graduellement sur une certaine longueur pour former un épanouissement de portance 12 qui, lorsque le piston hydraulique 1 remonte dans le cylindre 4 en direction de la chambre hydraulique 5, force du fluide 11 à pénétrer entre ie corps cylindnque 6 et ladite extrémité axiale du cylindre 4 au niveau du contact entre ladite extrémité et ledit cylindre 4.

Cette configuration particulière du piston hydraulique 1 suivant l'invention favorise également l'établissement d'un régime de lubrification hydrodynamique au niveau dudit contact et réduit les pertes par frottement générées par ie déplacement du piston hydraulique 1 dans ie cylindre 4,

En figures 2 â 5 et 7 à 9. on remarque que l'orifice de calibrage de débit 27 peut être aménagé à l'intérieur du piston actionneur de soupape 22 dont il relie la face haute-pression 23 et la face côté basse-pression 28 ou Tune quelconque des deux dites faces 23, 28 avec la surface cylindrique externe dudit piston 22.

En alternative, l'orifice de caiibrage de débit 27 peut avantageusement être constitué du jeu laissé entre ie piston actionneur de soupape 22 et le cylindre d ^: actionneur 31 avec lequel coopère ledit piston 22. On note d'ailleurs que ledit orifice 27 peut aussi être constitué de tout jeu laissé entre ledit piston 22 et toute autre pièce avec laquelle il pourrait constituer une étanchéité.

A titre d'autre variante du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention particulièrement visible en figures 2 à 6 et en figures 8 et S _: le corps cylindrique 6 peut être traversé de part en part dans ie sens de sa longueur par un conduit de lubrification des moyens de transmission 33 qui débouche d'une part, sur la face de compression 10 et d'autre part, sur la face d'appui de piston 8.

Le conduit de lubrification des moyens de transmission 33 permet à du fluide 11 d'être acheminé depuis la chambre hydraulique 5 jusqu'aux moyens de transmission S lesquels peuvent par exemple être constitués de patins hydrauliques coopérant avec un plateau inclinable 38.

Les figures 1 â 9 illustrent que la soupape de refroidissement et lubrification 2 et le piston actionneur de soupape 22 peuvent être réalisés dans un seul et même bloc de matière pour former un ensemble soupape-piston actionneur 34. La figure δ montre que i'ensembie soupape-piston actionneur 34 peut être traversé de part en part dans le sens axial par le conduit de lubrification des moyens de transmission 33 autour duquel ii peut coulisser tout en formant avec ce dernier une étanchéité. En alternative montrée en figures 3, 4, 8 et 9 l'ensemble soupape-piston actionneur 34 peut être traversé de part en part dans ie sens axial par ie conduit de lubrification des moyens de transmission 33, ledit ensemble 34 formant une partie dudit conduit 33.

Sur ces mêmes figures, on remarque que l'ensemble soupape-piston actionneur 34 peut avantageusement être terminé par un embout étanche coulissant 41 qui forme une étanchéité avec un cylindre récepteur d ^' embout 42 aménagé dans le conduit de lubrification des moyens de transmission 33, ledit embout étanche 41 permettant audit ensemble 34 de se mouvoir en translation longitudinale par rapport audit conduit 33. On note que i'embout étanche coulissant 41 ou le cylindre récepteur d'embout 42 peut comporter un joint de tout type connu de i'homme de l ^' art pour parfaire fétanchéité constituée entre ledit embout 41 et ledit cylindre 42.

FONCTIONNEMENT DE L'INVENTION :

Le fonctionnement du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon iïnvention se comprend aisément au vu des figures 1 à 9.

La figure 1 montre ie piston hydraulique 1 appliqué à une pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35 connue en soi.

Lorsqu'un arbre de transmission 36 que possède ladite pompe 35 est mis en rotation par une source motrice non-représentée, ledit arbre 36 entraîne à son tour un barillet 37 en rotation, ce dernier étant solidaire dudit arbre 36.

Lorsqu'un plateau inclinable 38 que comporte ladite pompe 35 s'incline, concomitamment. les pistons hydrauliques 1 de ladite pompe 35 se mettent à effectuer des allers et retours dans le cylindre 4 avec lequel ils coopèrent, il résulte desdits allers et retours que iesdits pistons 1 aspirent du fluide 11 dans un conduit d'admission 39 qui est alimenté en dit fluide 11 sous une pression basse dite « pression de gavage » de par exemple vingt bars, puis expulsent ledit fluide 11 dans un conduit de refoulement 40 dans lequel ledit fluide 11 est porté à une pression de par exemple quatre cents bars.

Pour expliquer te fonctionnement du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention, on supposera ici que le jeu diamétral laissé entre ie corps cylindrique 6 du piston hydraulique 1 et le cylindre 4 avec lequel ii coopère est - à titre d'exemple non-limitatif - de l'ordre de quatre-vingt â cent micromètres.

Soulignons que ce Jeu est significativement supérieur à celui de l'ordre de vingt à quarante micromètres ordinairement laissé entre les pistons et ie cylindre 4 avec lequel il coopèrent des pompes hydrauliques à pistons axiaux â cylindrée variable 35 selon l'art antérieur. Un jeu aussi important figure parmi les objectifs du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon rinvention _: dans l'intention d'améliorer le rendement énergétique totai de la pompe hydraulique â pistons axiaux à cylindrée variable 35 qui en est dotée, ou celui de tout autre appareil avantageusement compatible avec ledit piston 1. En effet, le piston hydraulique i suivant l'invention permet que le jeu diamétral laissé entre le corps cylindrique 6 et le cylindre 4 ne soit pius déterminé par des impératifs d'étanchéité - au contraire une certaine perméabilité est recherchée - mais principalement sur des critères de guidage qui génère le moins possible de pertes par frottement et d'usure. Pour expliquer le fonctionnement du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 seion l'invention, nous supposerons ici que, comme iifustré en figures 1 à 5 et 7 à 9 _: les moyens d'étanchéité 16 de chaque piston hydraulique 1 sont constitués d'un segment à coupe 17 logé dans une gorge d'étanchéité 18 aménagée dans le corps cylindrique 6. ladite gorge 18 débouchant sur la surface cylindrique externe 13.

On notera - particulièrement en figures 3 à 5 et en figure 7 - le profil bombé dudit segment 17 et plus précisément de ia surface externe dudit segment 17 qui est ici prévue pour être maintenue plaquée sur la paroi interne du cylindre 4 sous l'effet de la pression du fluide 11 que contient la chambre hydraulique 5.

Le segment à coupe 17 dont il est ici question passe successivement de l'état « parqué » lorsque la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est de vingt bars, à l'état « en contact étanche avec le cylindre 4 » lorsque la pression régnant dans ladite chambre 5 est de quatre cents bars.

L'étanchéité poussée que le segment à coupe 17 réalise avec le cylindre 4 lorsque la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est de quatre cents bars ne laisse fuir que très peu de fluide 11 entre ledit segment 17 et ledit cylindre 4. Pour autant, quand la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 n'est que de vingt bars et est donc basse, bien que ledit segment 17 soit effectivement parqué, l'étanchéité résiduelle que forme ledit segment 17 avec le cylindre 4 combinée avec le faible espace interstitiel 32 laissé entre la surface cylindrique externe 13 et te cylindre 4 ne laisse que peu de fluide 11 s'échapper de la chambre hydraulique 5 via ledit espace 32.

Une quantité aussi faible de fluide 1 est insuffisante pour convenablement refroidir et lubrifier le corps cylindrique 6 au niveau de son ou de ses contacts avec le cylindre 4. il résulterait de cette situation un séchage du cylindre 4 compromettant son intégrité mécanique, une augmentation drastique des pertes énergétiques de frottement survenant au niveau du contact entre la surface cylindnque externe 13 et le cylindre 4, et une détérioration drastique du rendement énergétique et de la durée de vie de ta pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35. Davantage de fluide 11 est donc nécessaire que n'en laisse passer le seui segment à coupe 17 à l'état « parqué ». C'est pourquoi - comme illustré en figure 3 - lorsque la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est basse, le piston hydraulique 1 suivant l'invention est prévu pour laisser passer du fluide 11 supplémentaire directement de ia chambre hydraulique 5 â l'espace interstitiel 32, en contournant le segment é coupe 17.

Pour illustrer ie fonctionnement du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention qui permet d'atteindre ce résultat, nous porterons une attention particulière aux figures 3 et 4.

La figure 3 montre le piston hydraulique 1 selon l'invention lorsque la pression du fluide 11 contenu dans la chambre hydraulique 5 n'est que de vingt bars, tandis que ia figure 4 illustre ce qu'il advient du fonctionnement de l ^' invention lorsque ia pression dudit fluide 11 contenu dans ladite chambre 5 est de quatre cents bars.

Nous supposerons que le piston hydraulique 1 â soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention est effectivement mis en œuvre dans une pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35 telle que représentée en figure 1.

Comme on le voit en figure 3, ia pression régnant dans la chambre hydraulique 5 étant de vingt bars, l'effort produit par le ressort de rappel de soupape 30 sur ia face basse-pression 28 du piston actionneur de soupape 22 est supérieur à l'effort produit par ia pression du fluide 11 sur la face haute-pression 23.

Il résuite de cette situation que l'ensemble soupape-piston actionneur 34 demeure au contact ou à proximité de ia butée de soupape 3 avec laquelle il coopère, et que la portée de fermeture de débit 24 reste éloignée de ia surface de contact de soupape 26 En conséquence, du fluide 11 peut circuler dans ie conduit de refroidissement et lubrification 7 pour aller de la chambre hydraulique 5 à ia cavité annulaire que forme ia gorge de dégagement anti-cisaillement 20 avec le cylindre 4.

Pour cela, iedit fluide 11 passe d'abord au travers de l'orifice de calibrage de débit 27, puis dans ia chambre intermédiaire de fluide 29. il franchit ensuite l'espace laissé entre ia portée de fermeture de débit 24 et ia surface de contact de soupape 26, ceci avant de déboucher dans ia gorge de dégagement anti-cisaillement 20 après avoir parcouru ia section restante du conduit de refroidissement et lubrification 7. Le fluide 11 peut ensuite s'immiscer dans l'espace interstitiel 32 pour lubrifier et refroidir toute zone de contact formée entre ia surface cylindrique externe 13 et ie cylindre 4, avant de déboucher au voisinage de ia face d'appui de piston 8 pour être déversée dans le carter de ia pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35. On notera que l'énergie totale perdue du fait dudit débit de fluide 11 volontairement généré par ie piston hydraulique 1 suivant l'invention reste dans tous les cas faibles car la pression à laquelle s'opère iedit débit est basse En contrepartie de cette faible déperdition énergétique et comme exposé ci-après, ie piston hydraulique 1 suivant l'invention permet de réaliser une économie énergétique significative, de sorte que ie bilan final soit en faveur d'un rendement total accru de la pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35. La figure 4 illustre ce qui survient lorsque ia pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est élevée - par exemple de quatre cents bars.

Dans ce cas, l'effort produit par le ressort de rappel de soupape 30 sur ia face basse- pression 28 du piston actionneur de soupape 22 est inférieur â l'effort produit par ia pression du fluide 11 sur ia face haute-pression 23.

Il résuite de cette situation que le piston actionneur de soupape 22 piaque ia portée de fermeture de débit 24 sur ia surface de contact de soupape 26. En conséquence, ia ligne de contact étanche 25 est formée et le fluide 11 ne peut plus circuler dans ie conduit de refroidissement et lubrification 7.

L'étanchéité de la chambre hydraulique 5 est parfaite car ie fluide 11 ne peut plus passer ni par ie segment à coupe 17, ni par ie conduit de refroidissement et lubrification 7. La pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35 délivre alors son rendement maximal en étant à ia fois étanche _: et parfaitement lubrifiée.

L'objectif consistant à établir un débit de fluide 11 de lubrification et de refroidissement s'immisçant à basse pression dans l'espace interstitiel 32 tandis qu'aucune fuite de dit fluide 11 ne subsiste à haute pression est donc bien atteint.

On note qu'à basse pression de vingt bars dite « de gavage », le débit de fluide 11 passant au travers de l'orifice de calibrage de débit 27 dépend notamment de ia différence entre ia pression à laquelle est soumise la face de compression 10 et celle à iaquefie est soumise la face d'appui de piston 8.

Comme on le déduit aisément des figures 3 et 4. ledit débit dépend également des restrictions de passage placées en série sur ie parcours du fluide 11 constituées successivement de l'orifice de calibrage de débit 27, de l'espace laissé entre ia portée de fermeture de débit 24 et la surface de contact de soupape 26, et de l'espace interstitiel 32.

En outre, le débit de fluide 11 circulant à basse pression dans le conduit de refroidissement et lubrification 7 dépend aussi de ia tare et de ia raideur du ressort de rappel de soupape 30.

En effet, en relation avec ia figure 3. on comprend que - toutes choses étant égales par ailleurs, plus l'effort exercé par ie ressort de rappel de soupape 30 sur la face basse- pression 28 est élevé, plus ie débit de fluide 11 passant au travers de ί orifice de calibrage de débit 27 est élevé car plus l'espace laissé entre ia portée de fermeture de débit 24 et la surface de contact de soupape 26 est grand.

En pratique, iorsque ia pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35 tourne et que ia chambre hydraulique 5 passe cyciiquement de vingt bars à quatre cents bars, i ^! ensemb!e soupape-piston actionneur 34 ne retourne cependant pas cyciiquement au contact de ia butée 3. En effet, toujours en pratique, lorsque la pression régnant dans la chambre hydraulique 5 est de vingt bars, ia portée de fermeture de débit 24 ne s'éloigne pas de plus de quelques microns â quelques centièmes de millimètre de ia surface de contact de soupape 26. Cette distance correspond â l'équilibre trouvé entre toutes les forces en présence et notamment - en relation avec la figure 3 - â l'écart entre ia pression régnant dans ia chambre hydraulique 5 et celle régnant dans la chambre Intermédiaire de fluide 23.

Le débit de fluide 11 de lubrification et de refroidissement que laisse passer à basse pression le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention est donc déterminé lors de ia conception dudit piston 1 tenant compte des pressions de fonctionnement la pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35, ceci en choisissant de manière appropriée ia section de la face haute-pression 23, ia section de ia face basse-pression 28, le diamètre et ia longueur de l'orifice de calibrage de débit 27. la tare et la raideur du ressort de rappel de soupape 30, et la valeur de i espace interstitiel 32.

Toutes ces valeurs permettent aussi de déterminer la pression de seuil régnant dans ia chambre hydraulique 5 au-delà de laquelle ia ligne de contact ètanche 25 est formée, et en deçà de laquelle ia portée de fermeture de débit 24 reste à distance de ia surface de contact de soupape 26.

On comprend de ce qui précède que le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention permet bien de sortir du compromis imposé par les pistons hydrauliques selon l'état de ! ^: art et dont résuite le jeu diamétral usuellement laissé entre lesdits pistons et leur cylindre 4 En effet, selon l'état de l'art, ledit jeu doit être suffisamment importent pour laisser passer suffisamment de fluide 11 pour lubrifier et refroidir lesdits pistons et pour limiter les pertes par cisaillement et par frottement, mais pas trop important pour ne pas laisser fuir trop de fluide 11. I! en résulte un compromis qui est éliminé par le piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention.

On remarque d'ailleurs que parmi les nouvelles opportunités offertes par piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention, le corps cylindrique β peut présenter une gorge de dégagement anti-cisaillement 20. Cette configuration particulière montrée en figure 1 à 9 est possible puisque i'étanchéité du piston hydraulique 1 n'est plus assurée par un faible jeu laissé entre ledit piston 1 et le cylindre 4 avec lequel il coopère, mais pas des moyens d'étanchéité 16 qui peuvent être par exemple un segment à coupe 17 comme montré en figures 1 à 5 et 7 à 9 _: ou un joint circulaire souple 19 comme illustré en figure 6, et ceci, sans compromettre ia bonne lubrification et le bon refroidissement dudit piston 1 dans son cylindre 4.

Ladite configuration permet de fortement réduire les pertes par cisaillement que génère le fluide 11 compris dans l ^' espace interstitiel 32 lorsque le piston hydraulique 1 se déplace dans le cylindre 4. On note que ladite gorge de dégagement anti-cisaillement 20 est axiaiement aménagée dans une zone qui n'est soumise â aucune pression de contact significative entre ia surface cylindrique externe 13 qu'expose le corps cylindrique 6 et le cylindre 4 pendant le fonctionnement du piston hydrauiique 1, et qu'elle a pour effet d'améliorer le rendement énergétique total du piston hydraulique 1 suivant l'invention et donc, ie rendement énergétique totai de la pompe hydraulique à pistons axiaux à cylindrée variable 35 selon cet exempte d'application non-limitatif.

En effet, les pertes énergétiques de cisaillement sont approximativement inversement proportionnelles au jeu laissé entre deux pièces animées d'un mouvement relatif et entre lesquelles est emprisonné un film de fluide 11. Ainsi, la gorge de dégagement anti- cisailiement 20 a pour effet d'anéantir les pertes par cisaillement sur une longueur très significative de la surface cylindrique externe 13 du corps cylindrique 6. Pour encore améliorer ledit rendement, on remarque - particulièrement en figures 3 à 7 - que ie diamètre de l'extrémité axiale du corps cylindrique 6 située du côté de la face de compression 10 se réduit graduellement sur une certaine longueur pour former une dépouille de portance 21 qui, lorsque le piston hydraulique 1 remonte dans le cylindre 4 en direction de la chambre hydraulique 5, force du fluide 11 à pénétrer entre ladite l'extrémité axiale du corps cylindrique 6 et le cylindre 4 au niveau du contact entre ladite extrémité et ledit cylindre 4. Cette configuration particulière du piston hydraulique 1 suivant l'invention favorise l'établissement d'un régime de lubrification hydrodynamique au niveau dudtt contact et réduit ies pertes par frottement générées par ie déplacement du piston hydraulique 1 dans le cylindre 4.

Dans le même objectif on remarque - particulièrement en figure 2 - que le diamètre de l'extrémité axiale du cylindre 4 située à l'opposé de la chambre hydraulique 5 augmente graduellement sur une certaine longueur pour former un épanouissement de portance 12 qui, lorsque le piston hydraulique 1 remonte dans le cylindre 4 en direction de la chambre hydraulique 5, force du fluide 11 à pénétrer entre le corps cylindrique 6 et ladite extrémité axiale du cylindre 4 au niveau du contact entre ladite extrémité et ledit cylindre 4.

Les possibilités du piston hydraulique 1 à soupape de refroidissement et lubrification 2 selon l'invention ne s'en limitent pas aux applications qui viennent d'être décrites et il doit d'ailleurs être entendu que la description qui précède n'a été donnée qu'à titre d'exemple et qu'elle ne limite nullement le domaine de ladite invention dont on ne sortirait pas en remplaçant ies détails d'exécution décrits par tout autre équivalent.